Теория непрерывной продольной прокатки

УДК 621.771.01 
ББК 34.621 
         Н624 
 
Рецензенты: 
ГНЦ РФ ФГУП «ЦНИИчермет им. И.П. Бардина», 
д-р техн. наук, проф. Е.Х. Шахпазов; 
кафедра «Обработка металлов давлением и металлургическое 
оборудование» Московского государственного вечернего 
металлургического института  
(заведующий кафедрой д-р техн. наук, проф. И.Г. Роберов); 
д-р техн. наук, проф. Н.А. Чичинев; 
 
Никитин Г. С. 
Н624 
     Теория непрерывной продольной прокатки : учеб. пособие / Г. С. Никитин. – М. : Изд-во МГТУ им. Н. Э. Баумана, 
2009. – 399, [1] с. : ил. 
      ISBN 978-5-7038-3401-5 
Изложены основы современной теории непрерывной продольной 
прокатки, базирующейся на теории пластичности, сопротивлении 
материалов и теоретической механике. Рассмотрены современные 
методы расчета энергосиловых параметров горячей и холодной 
прокатки, дрессировки, планетарной прокатки, а также методы определения напряжения течения и температурные эффекты продольной 
прокатки.  В приложениях приведены режимы прокатки и основные 
параметры станов холодной и горячей прокатки, технические характеристики некоторых современных станов, даны примеры расчета 
силовых параметров при различных условиях непрерывной прокатки. 
Содержание учебного пособия соответствует курсу лекций, 
читаемых автором в МГТУ им. Н.Э. Баумана. 
Для студентов и аспирантов, специализирующихся в области 
обработки металлов давлением, может быть полезно научным и 
инженерно-техническим работникам металлургической и машиностроительной промышленности. 
 
УДК 621.771.01 
ББК 34.621 
                    
 
                                                     
 © Никитин Г.С., 2009 
                  © Оформление. Изд-во МГТУ 
ISBN 978-5-7038-3401-5                                                    им. Н.Э. Баумана, 2009 

Предисловие 
 
Посвящается 75-летию кафедры  
«Оборудование и технологии прокатки» 
МГТУ им. Н.Э. Баумана 
ПРЕДИСЛОВИЕ 
Теория продольной прокатки базируется в основном на математической теории пластичности, механике сплошных сред, теоретической механике, сопротивлении материалов. В ее создании 
были использованы труды отечественных и зарубежных ученых: 
С.И. Губкина, Н.А. Соболевского, А.И. Целикова, И.М. Павлова, 
В.С. Смирнова, И.Я. Тарновского, П.И. Полухина, А.А. Королева, 
Б.П. Бахтинова, Е.С. Рокотяна, Е. Зибеля, Т. Кармана, Р. Симса,  
О. Павельски и других. 
Теория непрерывной прокатки приобретает особую роль в общей теории обработки металлов давлением. Конструкторы и технологи прокатного производства должны обоснованно и надежно 
рассчитывать энергосиловые параметры прокатки (силы, моменты, 
мощность). Для этого необходимо изучать напряженно-деформированное состояние металла при прокатке, сопротивление металла 
пластической деформации, кинематику процесса прокатки, закономерности влияния на него контактного трения и т. п. 
Определение энергосиловых параметров для разработки ресурсосберегающих режимов, повышения точности прокатки и автоматизации прокатных станов имеет важное значение при создании 
новых высокоскоростных непрерывных станов: листовых, проволочных, сортовых и др. Теория непрерывной прокатки требует 
решения ряда сложных самостоятельных вопросов: учета остаточного упрочнения, точного определения опережения, изменения 
температуры металла в линии прокатного стана и т. д. 
Основные положения современной теории прокатки разработаны и развиты в основных работах А.И. Целикова: «Прокатные 
станы» (М., 1946), «Теория расчета усилий в прокатных станах» 
(М., 1962), «Основы теории прокатки» (М., 1965), «Теория прокатки» (М., 1970). Так, всемирное признание у прокатчиков нашли 
 

Предисловие 
 
методы определения скорости деформации, теория контактных 
напряжений, теория контактного трения, теоретическое обоснование расчета уширения, сил прокатки. 
Теоретические работы школы А.И. Целикова были всегда связаны с решением практических задач, являясь достойным примером тесной связи науки и производства. Многие теоретические 
исследования послужили основой для разработки целого ряда новых высокопроизводительных технологических процессов, обеспечивших выпуск продукции повышенного качества. Примером 
является первый в мире литейно-прокатный агрегат, в котором 
объединены процессы непрерывного литья, планетарной и непрерывной прокатки, созданный специалистами АХК «ВНИИметмаш 
им. акад. А.И. Целикова», ОАО «Электрометаллургический завод 
«Электросталь» им. И.Ф. Тевосяна» и МГТУ им. Н.Э. Баумана под 
руководством академика А.И. Целикова и при непосредственном 
участии автора этого учебного пособия в качестве лица, ответственного за технологию и проведение исследований. 
За базу учебного пособия автором взято содержание учебника 
А.И. Целикова, Г.С. Никитина, С.Е. Рокотяна «Теория продольной 
прокатки» (М., 1980), в которое внесен ряд существенных дополнений. Вместе с тем автор счел нужным исключить раздел «Точность 
продольной прокатки», поскольку точность листового проката обеспечивается специальными конструкциями и системами регулирования валковых систем и имеет особую теоретическую базу. 
Для сокращения объема учебного пособия не рассмотрены физические основы пластической деформации и теория поперечной 
прокатки. Физические основы пластической деформации подробно 
изложены в книгах В.С. Смирнова «Теория обработки металлов 
давлением» (М., 1973), М.В. Сторожева и Е.А. Попова «Теория 
обработки металлов давлением» (4-е изд., М., 1977), Н.П. Громова 
«Теория обработки металлов давлением» (М., 1978). Теория поперечной и винтовой прокатки рассмотрена в книгах А.И. Целикова 
«Теория расчета усилий в прокатных станах» (М., 1962), А.И. Целикова, М.В. Барбарича и др. «Специальные прокатные станы» 
(М., 1971), А.П. Чекмарева и В.М. Друяна «Теория трубного производства» (М., 1976). 
Материалы из ранее опубликованных справочника «Теория 
прокатки» (А.И. Целиков, А.Д. Томленов, В.И. Зюзин и др.,  
М., 1982, гл. 3–5 «Теория прокатки» (Г.С. Никитин)) и энциклопедии «Машиностроение» (М., 2002, т. IV-5) изложены с дополнением и уточнением отдельных положений. 

Предисловие 
 
Подробно рассмотрены вопросы определения контактных напряжений с учетом влияния боковых внеконтактных зон, особенности определения их при прокатке в калибрах и при планетарной 
прокатке. Исследование зависимости напряжения течения металла 
(сопротивления деформации) от термомеханических параметров в 
широком диапазоне температурных деформаций явилось базой для 
создания математических моделей непрерывной прокатки листов и 
сорта. При этом были использованы материалы монографии  
В.Н. Жучина, Г.С. Никитина, Я.С. Шварцбарта и др. «Расчет усилий при непрерывной горячей прокатке» (М., 1986). 
При подготовке учебного пособия использованы также работы 
учеников А.И. Целикова, ученых МИСиС и МГТУ (Магнитогорск) 
и других российских и зарубежных ученых. 
Автор надеется, что пособие будет полезно научным и инженерно-техническим работникам и поможет технологам разрабатывать ресурсосберегающие процессы непрерывной прокатки, а конструкторам обоснованно определять энергосиловые параметры и 
размеры оборудования станов.  
Автор выражает благодарность за помощь в подготовке пособия 
своим коллегам: д-ру техн. наук В.М. Синицкому, канд. техн. наук 
А.А. Восканьянцу, инженерам И.В. Кожевникову и П.Ю. Жихареву. 

Основные условные обозначения 
 
ОСНОВНЫЕ УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ 
 
x, y, z   – прямоугольные координаты 
 
r, ϕ   – полярные координаты 
 
h, B, L  – толщина, ширина, длина раската 
 h0, B0, L0   – то же до деформирования 
 h1, B1, L1   – то же после деформирования 
 
Δh  – обжатие (абсолютное) 
 
hн   – толщина раската в нейтральном сечении 
 
ΔВ   – уширение (абсолютное) 
 
dh   – продольная разнотолщинность 
 
hп   – поперечная разнотолщиность 
 
l  – длина дуги захвата 
 
lс   – то же с учетом сплющивания валков 
 
LB   – длина бочки валка 
 
F   – площадь контактной поверхности раската с валками 
 
V   – объем 
 
Vсм   – смещенный объем 
 
Rк, Dк  –  катающий радиус и катающий диаметр валков 
 
α  – угол захвата металла валками 
 
γн   – нейтральный угол 
 
ε  – относительное обжатие 
   εx, εy, εz  – деформации по осям x, y, z 
   ε1, ε2, ε3 – главные деформации 
αх  – текущий угол 
γxy, γyz, γzx – сдвиги по cоответствующим  плоскостям 
               εe – интенсивность деформации 
,
,
x
y
z
ε
ε
ε


  –  скорости деформаций по осям x, y, z 
ux, uy, uz  – перемещения по осям x, y, z 
 vx, vy, vz   – скорости перемещений по осям x, y, z 
 

Основные условные обозначения 
 
 
ρ   – радиус кривизны 
 
vв   – окружная скорость валка 
 
   vпр   – скорость прокатки металла 
              μ  – коэффициент трения 
              ν – коэффициент Пуассона 
       E, G   – модули упругости I и II рода 
           λт   – коэффициент теплопроводности 
 
αт   – коэффициент теплообмена 
            S   – опережение металла относительно валков 
 
ω   – угловая скорость валков 
σx, σy, σz   – нормальные напряжение 
σ1, σ2, σ3  –  главные нормальные напряжения 
τxy, τyz, τzx – касательные напряжения 
 τ1, τ2, τ3  – главные касательные напряжения 
 
σе   – интенсивность напряжений 
 
 
σт  – физический предел текучести 
 
σ0,2   – условный предел текучести  
 
σф   – фактическое сопротивление пластической  
                      деформации 
 
σ  –  напряжение течения 
 
  σв   –  временное сопротивление разрыву  
                      (предел прочности) 
 
σг   – среднее гидростатическое напряжение (давление) 
 
τs   – сопротивление чистому сдвигу 
 
px   – контактное нормальное (радиальное) напряжение 
 
pср   – среднее контактное напряжение (давление) 
 
τx   – контактное напряжение трения 
 
P   – сила прокатки 
 
uср  – cредняя скорость деформации по высоте сечения  
                      при прокатке 
 
γ   – коэффициент влияния среднего главного напряжения 
 
T0, T1  – силы переднего и заднего натяжений 
 
Мпр  – момент прокатки 

Основные условные обозначения 
 
         Мтр   – момент сил трения 
 
  n  – число оборотов 
 
  i  – передаточное число 
 
 N  – мощность 
 
 с   – удельная теплоемкость  
 
 J   – момент инерции 
 
 W   – момент сопротивления 
 
 
 

1.1. Напряженное состояние в точке тела 
 
Г л а в а  1  
ТЕОРИЯ НАПРЯЖЕНИЙ И ДЕФОРМАЦИЙ 
Теорию напряженно-деформированного состояния подробно 
изучают в курсах сопротивления материалов, теории упругости и 
пластичности. Поэтому ряд сведений приведен без вывода, а подробно будут рассмотрены лишь положения, часто используемые в 
теории прокатки [1–10]. 
1.1. Напряженное состояние в точке тела 
Выделим в окрестности точки деформируемого тела бесконечно малый элемент объема в виде прямоугольного параллелепипеда, ребра которого совпадают с отрезками прямоугольных осей 
координат х, у, z (рис. 1.1). 
К трем граням (площадкам) 
выделенного элемента приложены нормальные и касательные напряжения, которые являются компонентами тензора 
напряжений 
     σ
σ
τ
τ
τ
σ
τ
.
τ
τ
σ
x
xy
xz
yx
y
yz
zx
zy
z
T
⎧
⎫
⎪
⎪
= ⎨
⎬
⎪
⎪⎭
⎩
   (1.1)  
Согласно  парности (взаимности) касательных напряжений в двух взаимно перпендикулярных площадках имеем 
τ
τ
,
xy
yx
=
 τ
τ
,
zy
yz
=
 τ
τ
,
xz
zx
=
 поэтому тензор напряжений будет 
симметричным. Нормальное напряжение 
ν
σ  на любой косой плоРис. 1.1. Напряженное состояние  
в точке тела 
 

 
щадке с нормалью ν,  имеющей направляющие косинусы l, m, n в 
системе координат хуz, равно 
 
2
2
2
ν
σ
σ
σ
σ
2τ
2τ
2τ
.
x
y
z
xy
yz
zx
=
l +
m +
n +
lm+
mn+
nl   
(1.2) 
Направляющие косинусы связаны соотношением 
 
2
2
2
1.
l +m +n =
 
(1.3)  
Рассмотрим среднее гидростатическое напряжение (давление) 
 
(
)
г
σ
σ
σ
σ
/3.
x
y
z
=
+
+
  
(1.4)  
Тензор с одинаковыми диагональными компонентами, равными 
г
σ ,  называется шаровым тензором напряжений: 
 
г
г
г
г
σ
0
0
0
σ
0
.
0
0
σ
T
⎧
⎫
⎪
⎪
= ⎨
⎬
⎪
⎪
⎩
⎭
  
(1.5) 
При гидростатическом напряженном состоянии форма элемента не изменяется, а изменяется его объем. 
Разность тензора напряжений и шарового тензора напряжений 
называется девиатором напряжений: 
 
г
σ
г
г
σ
σ
τ
τ
τ
σ
σ
τ
.
τ
τ
σ
σ
x
xy
xz
yx
y
yz
zx
zy
z
D
−
⎧
⎫
⎪
⎪
=
−
⎨
⎬
⎪
⎪
−
⎩
⎭
 
(1.6) 
При девиаторном напряженном состоянии элемента изменяется лишь форма элемента. Для каждой точки тела существуют  
такие три взаимно перпендикулярные площадки, на которых касательные напряжения равны нулю [3, 4]. Эти площадки называют 
главными, а нормальные напряжения на них – главными нормальными напряжениями. Соответствующие координатные оси являются главными осями. 
Главные напряжения определяют из кубического уравнения  
[1, 5] 
 
3
2
1
2
3
σ
σ
σ
0,
I
I
I
−
−
−
=