Пожарная безопасность электрических вторичных распределительных щитов подводных лодок

А. И. КОВАЛЕВ  
 
 
 
 
 
 
 
ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ 
ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ВТОРИЧНЫХ 
РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ЩИТОВ 
ПОДВОДНЫХ ЛОДОК 
 
Монография 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Москва    Вологда 
«Инфра-Инженерия» 
2022 
 

УДК 614.84:623.827 
ББК 31.28н 
К56  
 
Р е ц е н з е н т ы :  
доктор технических наук, ведущий научный сотрудник ФГУП «Крыловский  
государственный научный центр» Ковтун Лев Игнатьевич; 
сопредседатель проблемного комитета «Электробезопасность» Международной 
академии наук экологии и безопасности жизнедеятельности  
доктор технических наук, профессор кафедры безопасности жизнедеятельности 
СПГЭТУ «ЛЭТИ» Иванов Евгений Алексеевич 
 
 
 
 
Ковалев, А. И. 
К56   
Пожарная безопасность электрических вторичных распределительных щитов подводных лодок : монография / А. И. Ковалев. - Москва ; Вологда : Инфра-Инженерия, 2022. - 248 с. : 
ил., табл.  
ISBN 978-5-9729-1029-8 
 
Представлена методика оценки опасности возникновения пожаров в распределительных щитах в эксплуатационных условиях, в том 
числе с целью создания экспертной системы борьбы за живучесть  
в отсеках. Рассчитаны информативные параметры пожароопасных состояний щитов. Разработаны практические меры защиты от попадания 
электроэнергетических систем в пожароопасные состояния.  
Для специалистов, занимающихся электроэнергетическими системами подводных лодок в аварийных условиях. Может быть полезно 
студентам, интересующимся вопросами безопасности электрооборудования. 
 
УДК 614.84:623.827 
ББК 31.28н 
 
 
 
 
 
ISBN 978-5-9729-1029-8 
” Ковалев А. И., 2022 
” Издательство «Инфра-Инженерия», 2022 
” Оформление. Издательство «Инфра-Инженерия», 2022 
2 
 

ОГЛАВЛЕНИЕ 
 
ПЕРЕЧЕНЬ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ .................................. 
6 
ВВЕДЕНИЕ 
Предварительный обзор нижеследующего ........................................ 
7 
ГЛАВА I 
ОЦЕНКА ПОЖАРОБЕЗОПАСНОСТИ ВРЩ   
ПРИ КОРОТКИХ ЗАМЫКАНИЯХ. 
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ......................... 
23 
1.1. Классификация общего качественного  состояния ВРЩ 
............. 23 
1.2. Количественный показатель  пожаробезопасности 
...................... 30 
1.3. Методика экспериментальных исследований. 
Экспериментальная установка. Оценка погрешности измерений 
...... 39 
1.4. Выводы ............................................................................................. 53 
ГЛАВА II 
ИССЛЕДОВАНИЕ ПОЖАРОБЕЗОПАСНОСТИ ВРЩ 
ПРИ НОРМАЛЬНЫХ ХАРАКТЕРИСТИКАХ 
ВНЕШНЕЙ ГАЗОВОЗДУШНОЙ СРЕДЫ, 
ОТСУТСТВИИ НЕИСПРАВНОСТЕЙ  
И ПОВРЕЖДЕНИЙ ....................................................................................... 
56 
2.1. Факторный план и модель главных эффектов для выбора 
наиболее значимых факторов ................................................................ 56 
2.2. Анализ результатов экспериментального  исследования.  
Отсеивание незначимых факторов 
........................................................ 61 
2.3. Построение факторной модели для оценки 
пожаробезопасности ВРЩ в береговых сетях ..................................... 64 
2.4. Построение факторной модели для оценки 
пожаробезопасности ВРЩ в ЭЭС кораблей 
......................................... 70 
2.5. Выводы ............................................................................................. 78 
ГЛАВА III 
ИССЛЕДОВАНИЕ ПОЖАРОБЕЗОПАСНОСТИ ВРЩ 
ПРИ АВАРИЙНЫХ ПАРАМЕТРАХ ВНЕШНЕЙ 
ГАЗОВОЗДУШНОЙ СРЕДЫ И ТИПОВЫХ 
ПОВРЕЖДЕНИЯХ ......................................................................................... 
81 
3.1. Пожаробезопасность ВРЩ при запаривании отсека .................... 81 
3 
 

3.2. Пожаробезопасность ВРЩ   
при повышенном давлении воздуха 
...................................................... 90 
3.3. Пожаробезопасность ВРЩ при повышенном содержании  
в воздухе паров  горюче-смазочных материалов 
............................... 100 
3.4. Пожаробезопасность ВРЩ при повышенном содержании 
кислорода в воздухе ............................................................................. 108 
3.5. Анализ влияния параметров кабелей   
на пожарную безопасность ВРЩ ........................................................ 116 
3.6. Выводы ........................................................................................... 120 
ГЛАВА IV 
ВЫБОР НАИБОЛЕЕ ИНФОРМАТИВНЫХ 
ПРИЗНАКОВ ПОЖАРОБЕЗОПАСНОСТИ, 
ОПИСАНИЕ СОСТОЯНИЙ ЩИТОВ .............................................125 
4.1. Процедура Кендалла минимизации   
пространства признаков ....................................................................... 125 
4.2. Определение весовых коэффициентов признаков  
и эталонных векторов классов  состояний ВРЩ ............................... 131 
4.3. Оценка эффективности методики  распознавания 
...................... 135 
4.4. Определение вероятностей безопасной работы ВРЩ  
и возгораний в ЭЭС .............................................................................. 138 
4.5. Выводы ........................................................................................... 143 
ГЛАВА V 
ПРАКТИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ   
И ПРЕДЛОЖЕНИЯ ПО СХЕМНОКОНСТРУКТИВНОМУ УСОВЕРШЕНСТВОВАНИЮ 
ВРЩ И ОТДЕЛЬНЫМ ВОПРОСАМ 
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ УСТРОЙСТВ 
ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЗАЩИТЫ 
............................................................147 
5.1. Вторичные распределительные щиты  повышенной 
пожаробезопасности.  Натурные испытания 
...................................... 147 
5.2. Обеспечение нормального теплообмена  
в распределительных щитах ................................................................ 155 
5.3. Защита от наиболее пожароопасных дуговых КЗ  
в распределительных щитах ................................................................ 159 
5.4. Бездуговая коммутация токов КЗ в задаче повышения 
пожаробезопасности распределительных щитов 
............................... 168 
5.5. Выводы ........................................................................................... 192 
4 
 

ЗАКЛЮЧЕНИЕ 
..............................................................................................195 
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ .................203 
ПРИЛОЖЕНИЯ .............................................................................................215 
 
5 
 

ПЕРЕЧЕНЬ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ 
АВ – автоматический выключатель. 
АПВ – автоматическое повторное включение. 
ВРЩ – вторичный распределительный щит. 
ГВМ – горючее вещество или материал. 
ГСМ – горюче-смазочные материалы. 
ДФЭ – дробный факторный эксперимент. 
КЗ – короткое замыкание. 
МТЭ – математическая теория планирования эксперимента. 
НК – надводный корабль. 
НФП – несимметричный факторный план. 
ОКР – опытно-конструкторская работа. 
ПДК – предельно допустимая концентрация. 
ПЛ 
 – подводная лодка. 
ПФЭ – полный факторный эксперимент. 
РМТ – реле максимального тока. 
ТО – техническое описание. 
ТУ – технические условия. 
ЭДС – электродвижущая сила. 
ЭЛО – электронно-лучевой осциллограф. 
ЭЭС – электроэнергетическая система. 
 
 
 
6 
 

ВВЕДЕНИЕ 
Предварительный обзор нижеследующего 
 
Опыт эксплуатации электроэнергетических систем 
(ЭЭС) подводных лодок (ПЛ) и надводных кораблей (НК) 
свидетельствует, что их пожарная безопасность в решающей степени зависит от возможности возникновения различных аварийных режимов. Основными аварийными режимами, приводящими к возникновению загораний кабелей и электрораспределительных устройств, являются режимы сверхтоков, которые могут иметь место при коротких замыканиях (КЗ), и в первую очередь дуговых [1].  
При этом сверхтоки могут привести к загоранию, поскольку выделяемая при КЗ или перегрузке энергия достаточна 
для возникновения процесса пиролиза электроизоляционных материалов и последующего их зажигания. Электрическая же дуга сама является непосредственным источником зажигания. 
Накопленный опыт показывает, что вероятность возникновения аварий на кораблях остается достаточно высокой, несмотря на жесткие требования, предъявляемые к 
надежности общесудовых и технических средств. Поэтому 
достижение пожаробезопасности только за счет повышения надежности невозможно [2]. Согласно опубликованным статистическим данным в результате нарушений в работе электрооборудования электроэнергетических систем 
кораблей, связанных с короткими замыканиями, происходит до 70  пожаров и возгораний от общего их числа. 
Современные корабельные ЭЭС большой мощности 
имеют разветвленные распределительные сети с большим 
количеством вторичных распределительных щитов (ВРЩ). 
В связи с этим повышается суммарная вероятность возникновения коротких замыканий в ВРЩ. Распределительные щиты являются одним из основных элементов повышенной пожарной опасности ЭЭС [3]. 
7 
 

Отличительные черты пожарной опасности подводных лодок обусловлены наличием на борту энергонасыщенного оборудования (мощные энергетические установки, 
аккумуляторы и дизельные генераторы, пороховые генераторы, патроны регенерации воздуха, способные выделять 
кислород, гореть и взрываться при контактах с водой и маслами), также наличием значительной горючей загрузки 
(изоляционные и отделочные материалы, кабельная продукция, масла, топливо) [4]. На качественное состояние 
ВРЩ существенное влияние оказывают специфические 
условия эксплуатации, характеризующиеся повышенной 
влажностью, запариванием, повышенным давлением воздуха, загрязненностью воздуха парами горюче-смазочных материалов (ГСМ), повышенной концентрацией кислорода.  
С точки зрения пожарной безопасности из всех параметров, характеризующих КЗ, принципиальное значение 
имеют переходное сопротивление в точке замыкания (глухое металлическое или через дугу), длительность КЗ и кратность тока КЗ [1]. Понятие пожарной безопасности в условиях КЗ является комплексным и употребляется для характеристики различных проявлений электрического тока, связанных с возникновением и развитием пожаров. Нас будет  
в первую очередь интересовать способность самого изделия 
(ВРЩ) быть источником пожара (воспламенение собственной изоляции с последующим возгоранием защитных или 
поддерживающих конструктивных элементов). 
В случае глухих металлических КЗ за ВРЩ, когда токоведущие части щитов испытывают действие сверхтоков, 
процесс нагрева можно считать протекающим без отдачи 
тепла в окружающую среду, то есть адиабатическим.  
В этом случае теплоотдача будет составлять (1·3)  потерь в проводнике. При этом не учитывают тепловое действие апериодической составляющей тока КЗ ввиду кратковременности ее существования. Тогда дифференциаль8 
 

ное уравнение теплового баланса для режима КЗ, с учетом 
изменения удельного сопротивления и удельной теплоемкости с нагревом проводника, имеет вид [5] 
T
к
 
1
1+
1+
J
ET
T
U
DT
 
³
³
,             
      (1) 
t
C
i dt
d
k
q
2
0
2
0 ДП
0
T
н
где q  – сечение проводника на фазу, мм2; t – момент отключения тока КЗ; 
к
T  – температура проводника в момент 
отключения КЗ; 
н
T  – температура проводника до начала КЗ; 
0
U , 
0
C  – удельное сопротивление и удельная теплоемкость, 
соответственно, при 20 ႏ; D – температурный коэффициент сопротивления, 1 град ; E  – температурный коэффициент изменения теплоемкости, 1 град;  J  – теплоемкость материала, 
3
г см ;  
дп
k
 – коэффициент добавочных потерь. 
Величиной интеграла, стоящего в левой части уравнения (1), выражается термическая стойкость аппаратов, 
комплектующих распределительный щит. При этом термическая стойкость характеризуется максимально допустимой температурой 
max
T
, установленной нормами для 
кратковременного нагрева [6]. Проверка электрооборудования на термическую стойкость производится по условию 
 
t
B
i dt
§
·
d ¨
¸
¨
¸
©
¹
³
,           
              (2) 
2
к
0
доп
где 
к
B  – тепловой импульс тока КЗ, то есть расчетное значение интеграла квадрата тока за время от начала КЗ до его 
полного отключения, 
·с
кА2
. 
Допустимое для аппарата значение интеграла, стоящего в правой части (2), берется из технических условий 
9 
 

(ТУ) на аппарат. Температура, до которой нагревается 
проводник током КЗ определяется по кривой 
)
(
к
к
A
f
 
T
, 
приведенной, например, в [5, 6], в зависимости от величины 
к
A . Последняя получается как решение уравнения (1) 
по формуле 
2
 
к
к
н
2 ,  
B
A
A
q
 

2
мм
·с
кА
,        
                 (3) 
где 
н
A  – величина, определенная по той же справочной 
кривой для установившейся температуры проводника до 
КЗ [6]. 
Уравнение теплового баланса (1) может быть также 
решено относительно сечения q. Тогда минимальное сечение проводника, допустимое по условию термической 
стойкости  
B
q
A
A
 

.          
            (4) 
 
к
min
к
н
Выбранное сечение токопровода q  должно быть 
больше или равно 
min
q
, то есть 
min
q
q t
. 
Из формулы (3) видно, что уменьшение сечения может явиться причиной возникновения пожара. С другой 
стороны, неправильное определение тока КЗ может привести к значительному превышению нагрева проводников 
токами КЗ свыше допустимых.  
Кроме нагрева и возгорания изоляции токопроводов 
током внешних металлических КЗ возможно также возгорание от дуговых замыканий, возникающих внутри ВРЩ. 
Существуют упрощенные инженерные методы расчета 
температуры «поверхности» дуги, являющейся основной 
характеристикой 
ее 
воспламеняющейся 
способности. 
Например, в [1] предложено полуэмпирическое выражение 
10