Электрооборудование цехов ОМД. Электрооборудование электронагревательных установок
Покупка
Издательство:
Издательский Дом НИТУ «МИСиС»
Год издания: 2008
Кол-во страниц: 64
Дополнительно
Доступ онлайн
В корзину
Рассмотрены способы и установки электронагрева металлов, а также физические основы различных способов нагрева и методики расчета установок электронагрева металлов. Основные теоретические положения и инженерные методики для лучшего усвоения иллюстрируются примерами. Приведено типовое электрооборудование электронагревательных установок и систем регулирования температуры металла. Пособие содержит технические характеристики индукционных установок и преобразователей частоты. Содержание пособия соответствует программе курса «Электрооборудование цехов ОМД». Предназначено для студентов, обучающихся по специальностям 150106 «Обработка металлов давлением» и 150404 «Металлургические машины и оборудование»
Тематика:
ББК:
УДК:
ОКСО:
- ВО - Бакалавриат
- 22.03.01: Материаловедение и технологии материалов
- 22.03.02: Металлургия
ГРНТИ:
Скопировать запись
Фрагмент текстового слоя документа размещен для индексирующих роботов.
Для полноценной работы с документом, пожалуйста, перейдите в
ридер.
№ 1139 ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ Кафедра электротехники и микропроцессорной электроники В.Е. Фединцев В.А. Трусов Электрооборудование цехов ОМД Электрооборудование электронагревательных установок Учебное пособие Допущено учебнометодическим объединением по образованию в области металлургии в качестве учебного пособия для студентов высших учебных заведений, обучающихся по специальностям Обработка металлов давлением и Металлургические машины и оборудование Москва Издательский Дом МИСиС 2008
УДК 621.3:621.77 Ф32 Р е ц е н з е н т канд. техн. наук, проф. С.А. Иванов Фединцев В.Е., Трусов В.А. Ф32 Электрооборудование цехов ОМД. Электрооборудование электронагревательных установок: Учеб. пособие. – М.: Изд. Дом МИСиС, 2008. – 64 с. Рассмотрены способы и установки электронагрева металлов, а также физические основы различных способов нагрева и методики расчета установок электронагрева металлов. Основные теоретические положения и инженерные методики для лучшего усвоения иллюстрируются примерами. Приведено типовое электрооборудование электронагревательных установок и систем регулирования температуры металла. Пособие содержит технические характеристики индукционных установок и преобразователей частоты. Содержание пособия соответствует программе курса «Электрооборудование цехов ОМД». Предназначено для студентов, обучающихся по специальностям 150106 «Обработка металлов давлением» и 150404 «Металлургические машины и оборудование». © Государственный технологический университет «Московский институт стали и сплавов» (МИСиС), 2008
ОГЛАВЛЕНИЕ Введение....................................................................................................4 1. Индукционные нагревательные установки........................................5 1.1. Основные элементы установки и способы нагрева....................5 1.2. Физические основы индукционного нагрева металла ...............6 1.3. Поверхностный эффект. Активное сопротивление....................7 1.4. Эффект близости............................................................................8 1.5. Изменение свойств стали в процессе нагрева.............................9 1.6. Расчет индуктора для сквозного нагрева сплошных цилиндрических заготовок ................................................................10 1.7. Расчет индуктора для нагрева заготовок прямоугольной формы ..................................................................................................20 1.8. Электрооборудование индукционных установок.....................22 2. Печи сопротивления...........................................................................27 2.1. Общие сведения о печах сопротивления...................................27 2.2. Электрооборудование печей сопротивления............................28 3. Установки электроконтактного нагрева...........................................31 3.1. Основные особенности электроконтактного нагрева .............31 3.2. Схема замещения электрической цепи установки электроконтактного нагрева..............................................................33 3.3. Расчет параметров электроконтактного нагрева .....................34 3.4. Расчет параметров установки при нагреве переменным током....................................................................................................40 3.5. Установки непрерывного нагрева..............................................43 3.6. Пример расчета параметров установки непрерывного электроконтактного нагрева на постоянном токе ..........................47 3.7. Электрооборудование установки электроконтактного нагрева .................................................................................................50 Библиографический список...................................................................51 Приложения ............................................................................................52
ВВЕДЕНИЕ В цехах по производству прутков, профилей и труб широко используется электронагрев заготовок. Применение этого способа нагрева объясняется его существенными достоинствами: – большой скоростью нагрева металла; – экономией металла за счет уменьшения безвозвратных потерь в виде слоя окалины; – повышением качества продукции за счет равномерности нагрева и точного контроля температурного режима при электронагреве, что позволяет обеспечить более однородную структуру и улучшить механические свойства металла; – минимальным загрязнением окружающей среды и улучшением условий труда; – удобством автоматизации электронагревательных установок с применением микропроцессоров и ЭВМ. Основными недостатками электронагрева металла являются значительные затраты на электроэнергию и большие капитальные затраты на сооружение высокочастотных установок. Применяемые в металлургии установки для электронагрева металла можно разделить на три группы: индукционные нагревательные установки, печи сопротивления и установки электроконтактного нагрева.
1. ИНДУКЦИОННЫЕ НАГРЕВАТЕЛЬНЫЕ УСТАНОВКИ 1.1. Основные элементы установки и способы нагрева Установка индукционного нагрева металла состоит обычно из трех основных элементов: 1) индуктора, представляющего собой проводник в виде определенной формы или провода какой-либо формы в зависимости от типа нагреваемого объекта; 2) трансформатора или статического (машинного) преобразователя высокой частоты с измерительными приборами; 3) конденсаторной батареи, компенсирующей низкий коэффициент мощности индуктора. Метод индукционного нагрева основан на использовании следующих законов и явлений: закон электромагнитной индукции, поверхностного эффекта, эффекта близости и эффекта изменения свойств стали в процессе нагрева. При использовании этого метода нагреваемая заготовка помещается внутрь индуктора. Переменное магнитное поле индуктора наводит вихревые токи в нагреваемом изделии, в результате чего оно нагревается. Существуют два основных способа нагрева: а) способ одновременного нагрева, б) способ непрерывно-последовательного нагрева. При одновременном нагреве индуктор охватывает всю поверхность изделия, причем нагрев во всех точках происходит одновременно. Температура поверхности и ее распределение по глубине зависят от времени нагрева tк и энергии, переданной в деталь за это время. Устройства для сквозного нагрева, работающие таким образом, обычно называют нагревателями периодического действия. При втором способе нагрева узкий индуктор передвигается вдоль нагреваемой детали. Глубина нагрева и температура поверхности определяются скоростью движения индуктора, его шириной и мощностью, передаваемой в нагреваемую деталь. В тепловых расчетах можно пользоваться понятием времени нагрева, так как любой элемент поверхности находится в индукторе определенное время: tк = a / v,
где tк – время нагрева элемента поверхности, с; a – ширина индуктирующего провода, м; v – скорость движения индуктора и детали друг относительно друга, м/c. Способ непрерывно-последовательного нагрева широко применяется для сквозного нагрева мерных заготовок, штанг и труб. Короткие кузнечные заготовки или подобные детали подаются в длинный индуктор толкателем через короткие промежутки времени to, которые называются темпом подачи. Такой способ является разновидностью непрерывно-последовательного нагрева. Устройства, работающие таким образом, называются нагревателями методического действия. 1.2. Физические основы индукционного нагрева металла В индукционных печах используется принцип бесконтактной передачи электроэнергии к нагреваемому металлу с помощью электромагнитного поля, которое создается индуктором И (рис. 1.1). Индуктор можно рассматривать как идеализированную катушку с ферромагнитным сердечником, роль которого выполняет нагреваемая заготовка, располагающаяся внутри индуктора. При синусоидальном напряжении питания активное сопротивление индуктора очень мало и им можно пренебречь, а также не учитывать магнитный поток рассеяния. В этом случае величину магнитного потока Ф, создаваемого индуктором, можно представить выражением Ф ≈ U/(4,44fw), (1.1) где U – напряжение на индукторе, В; f – частота напряжения, Гц; w – число витков индуктора. Нагреваемая заготовка находится внутри индуктора. Переменный магнитный поток индуктирует в металле переменную э.д.с. Ем: Ем = 4,44fwмФ, (1.2) где wм – число последовательно соединенных витков, образующих контур нагреваемого металла, обычно принимают wм = 1. Рис. 1.1. Схема индуктора И ~U
Под действием этой э.д.с. в металле создается вихревой ток Iм: м м 2 2 м м E I R X = + , (1.3) где Rм, Хм – активное и индуктивное сопротивления металла, Ом. Вихревые токи вызывают непосредственный нагрев металла, чем обеспечивается сравнительно экономичный расход электроэнергии и высокая скорость нагрева. Мощность, расходуемая на нагрев металла, определяется по формуле Р = ЕмIмcosϕ = 4,44fwмФIмcosϕ. (1.4) Из (1.4) видно, что мощность при прочих равных условиях пропорциональна частоте. Поэтому при повышении частоты увеличивается энергия, выделяющаяся в том же самом объеме. Этим и объясняются малые размеры и вес высокочастотных трансформаторов, а также применение более высоких частот при нагреве малых деталей. 1.3. Поверхностный эффект. Активное сопротивление Индуктированный в металле ток распределяется по его сечению неравномерно. Максимальная плотность будет на поверхности, а к центру она убывает вследствие явления поверхностного эффекта. Рассмотрим проводник, по которому протекает синусоидальный ток. На рис. 1.2 сплошными линиями изображен проводник с током, направление которого от нас. Пунктирными линиями показаны силовые линии магнитного поля, сцепленного с проводником. При этом области сечения проводника, расположенные ближе к поверхности, пересекаются меньшим числом линий в единицу времени, чем области, расположенные ближе к центру. В результате э.д.с. самоиндукции оказывается больше в центре проводника. Это приводит к уменьшению плотности тока в центральной части проводника, что эквивалентно увеличению сопротивления за счет уменьшения сечения проводника. На больших частотах неравномерность распределения тока по сечению проводника проявляется очень резко и ток в центре практически равен нулю, т.е. ток протекает только в поверхностном слое. Рис. 1.2. Магнитные силовые линии внутри и вокруг проводника
Это явление называется поверхностным эффектом. Постоянный ток протекает равномерно по всему сечению. Количественно поверхностный эффект характеризуется коэффициентом ξ: а o R R ξ = , где Rо , Rа – сопротивление проводника постоянному и переменному току. Сопротивление проводника Rа переменному току принято называть активным. Глубина проникновения тока зависит от частоты (табл. 1.1). Таблица 1.1 Глубина проникновения тока в медь при 15 °С Частота f, Гц 50 500 2500 10 000 105 106 Глубина Δ, см 1,0 0,3 0,13 0,07 0,022 0,007 Фактически же на глубине Δ плотность тока в 2,7 раза меньше плотности тока на поверхности, а протекающий в этом слое ток составляет 63,2 % полного тока проводника. В поверхностном слое Δ выделяется 86,5 % всей тепловой энергии. 1.4. Эффект близости На рис. 1.3 показаны приблизительные картины расположения силовых линий магнитных полей двух проводников прямоугольного сечения для случаев одинаково (разность фаз равна нулю) и встречно направленных токов. Из рис. 1.3 видно, что наибольшая плотность магнитных силовых линий в случае с одинаковонаправленными токами наблюдается у внешних поверхностей проводников, а в случае с встречно направленными токами – у внутренних поверхностей. Распределение тока по глубине подчиняется рассмотренным выше закономерностям поверхностного эффекта. Сам эффект близости представляет собой разновидность поверхностного эффекта и состоит в концентрации тока в определенных зонах поверхности проводников в результате суммарного взаимодействия электромагнитных полей всех проводников.
а б Рис. 1.3. Магнитное поле и распределение тока при эффекте близости: а − одинаково направленные токи; б − встречно направленные токи Использование эффекта близости позволяет концентрировать нагрев в определенных частях поверхности обрабатываемой детали путем подбора соответствующей формы индуктора. 1.5. Изменение свойств стали в процессе нагрева При нагреве стали изменяются ее удельное сопротивление и магнитная проницаемость, причем удельное сопротивление возрастает вплоть до точки магнитных превращений, после чего его рост замедляется. При температуре выше 800 °С удельные сопротивления сталей различных марок почти одинаковы. В среднем можно принять, что удельное сопротивление ρк в интервале температур 800…900 °С приблизительно равно 10–6 Ом⋅м. Удельное сопротивление стали с содержанием углерода 0,4…0,5 % в интервале температур от 15 °С до 800 °С возрастает примерно в 5 раз. Магнитная проницаемость слабо зависит от температуры примерно до 650…700 °С, после чего быстро уменьшается до величины, примерно равной магнитной проницаемости вакуума. Поэтому глубина проникновения тока в сталь возрастает при нагреве в 8–10 раз. Глубину проникновения тока Δк (м) в сталь, нагретую выше 700 °С, можно определить по формуле (ρк = 10–6 Ом⋅м, магнитная проницаемость μк = 1): к 0,5 f Δ ≈ .
Индекс “к“ указывает, что значение соответствующих величин относится к температуре выше точки магнитных превращений. 1.6. Расчет индуктора для сквозного нагрева сплошных цилиндрических заготовок При сквозном нагреве под пластическую деформацию все сечение должно быть прогрето до температуры 900…1250 °С, в связи с чем в конечной стадии нагрева весь металл становится немагнитным. По условиям равномерности и быстроты нагрева частоту приходится выбирать таким образом, чтобы глубина проникновения тока Δк в нагретую выше 700 °С заготовку была сравнительно близка к радиусу нагреваемого цилиндра. Рассмотрим случай индукционного нагрева заготовки цилиндрической формы в цилиндрическом индукторе бесконечной длины (l → ∞). Тогда магнитное поле в зазоре между индуктором и цилиндром будет равномерным, а вне индуктора отсутствовать. Конструктивные параметры индуктора представлены на рис. 1.4. d1 D2 D1 l Рис. 1.4. Индуктор для нагрева заготовки цилиндрической формы Принимается, что диаметр заготовки D2 > 6Δ2, а толщина стенки трубки, из которой выполнен индуктор, d1 > 3Δ2, где Δ2 – глубина проникновения тока в материал заготовки. Напряжение на зажимах индуктора складывается из суммы векторов напряжений на активном, индуктивном сопротивлениях и сопротивлении рассеяния:
1 2 и 1 2 2 ( ( )), r s m s m U U U U I r r j x x ′ ′ = + + = + + + где r1 – активное сопротивление провода индуктора; 2 2 , m r x ′ ′ – активное и индуктивное сопротивления нагреваемой детали, приведенные к току индуктора; хs – реактивное сопротивление рассеяния индуктора; j − мнимая единица. Коэффициент полезного действия индуктора определяется как отношение мощности Р2, переданной в нагреваемый цилиндр, к мощности Р1, потребляемой индуктором из сети: 2 2 и 1 2 1 1 2 1 1 / Р Р Р Р Р r r η = = = ′ + Δ + , где ΔР1 – потери мощности в индукторе. Сопротивления r1 и 2r′ зависят от удельного сопротивления и геометрических размеров заготовки и индуктора. Заменив r1 и 2r′ на конструктивные параметры индуктора и учитывая, что индуктор выполняется из меди (магнитная проницаемость меди μ1 = 1), получим: и 1 1 2 2 1 1 D D η = ρ + μρ , где ρ1, ρ2 – удельные сопротивление индуктора и нагреваемого изде лия соответственно; μ – относительная магнитная проницаемость. Из последнего выражения видно, что наибольший к.п.д. получается при нагреве ферромагнитных материалов с большим удельным сопротивлением. При нагреве медного цилиндра в индукторе, выполненного из медного провода, максимальный к.п.д. не превышает 0,5. Приближенное определение времени нагрева и удельной мощности Расчет выполняют при постоянной удельной мощности, определив ее среднее значение за время нагрева. Так как длительность сквозного нагрева значительно больше, чем поверхностного, то критерий Фурье τ > 0,2. В этом случае время нагрева можно вычислить однозначно. Для расчета задаются температура поверхности То и температура в центре Тц.
Доступ онлайн
В корзину