Опалубка из лесоматериалов

В.А. ВОЛОСУХИН
Т.С. САДЭТОВ
С.И. ЕВТУШЕНКО

ОПАЛУБКА

ИЗ ЛЕСОМАТЕРИАЛОВ

УЧЕБНО-МЕТОДИЧЕСКОЕ ПОСОБИЕ

Москва
РИОР

ИНФРА-М

Допущено Министерством сельского хозяйства

Российской Федерации в качестве учебного пособия

для студентов высших учебных заведений,
обучающихся по направлению подготовки

«Водные ресурсы и водопользование»

Второе  издание

УДК 69.057.5:624.011(075.8)
ББК 38.626.1я73
 
В68

Р е ц е н з е н т ы :
профессор, д-р техн. наук И.С. Румянцев;
профессор, канд. техн. наук Н.А. Бузало

Волосухин В.А., Садэтов Т.С., Евтушенко С.И. 

В68  Опалубка из лесоматериалов : учеб.-метод. пособие / В.А. Волосу
хин, Т.С. Садэтов, С.И. Евтушенко. — 2-е изд. — М. : РИОР : 
ИНФРА-М, 2019. — 172 с. — (Высшее образование: Бакалавриат). — 
DOI: https://doi.org/10.12737/3901

ISBN 978-5-369-01110-2 (РИОР)
ISBN 978-5-16-006244-0 (ИНФРА-М, print)
ISBN 978-5-16-101821-7 (ИНФРА-М, online)
Излагается методика расчета и конструирования сборно-раз
борной щитовой опалубки многократного использования, изготавливаемой из лесоматериалов. Приводятся примеры расчета и конструирования такой опалубки для монолитных фундаментов, колонн, перекрытий и других частей зданий.

Предназначено для студентов строительных и гидротехнических 

специальностей и направлений.

УДК 69.057.5:624.011(075.8)
ББК 38.626.1я73

Подписано в печать 20.06.2016.

Формат 60×90/16. Гарнитура Newton. Бумага офсетная.

Печать офсетная. Усл. печ. л. 11,0. Уч.-изд. л. 10,30.

Тираж 500 экз. (2-й завод 101–500 экз.).

Цена свободная.

ТК 416500-979113-230514

ООО «Издательский Центр РИОР»

127282, Москва, ул. Полярная, д. 31В. 

Тел.: (495) 280-38-67. Факс: (495) 280-36-29.

info@riorр.ru      https://riorpub.com

ООО «Научно-издательский центр ИНФРА-М»

127282, Москва, ул. Полярная, д. 31В, стр. 1.
Тел.: (495) 280-15-96. Факс: (495) 280-36-29.

E-mail: books@infra-m.ru     http://www.infra-m.ru

ФЗ 
№ 436-ФЗ
Издание не подлежит маркировке 
в соответствии с п. 1 ч. 4 ст. 11

ISBN 978-5-369-01110-2 (РИОР)
ISBN 978-5-16-006244-0 (ИНФРА-М, print)
ISBN 978-5-16-101821-7 (ИНФРА-М, online)

©  Волосухин В.А., 

Садэтов Т.С., 
Евтушенко С.И.

ПРЕДИСЛОВИЕ

Опалубка из древесины находит применение в строительном производстве при возведении фундаментов, стен, перекрытий и других 
конструктивных элементов, не требующих высокого качества лицевых поверхностей. Она особенно целесообразна при изготовлении 
монолитных железобетонных конструкций сложной геометрической 
формы и предназначена для многократного использования. Все типы 
опалубки для монолитного железобетона в зависимости от точности 
изготовления, точности монтажа и кратности оборачиваемости подразделяются на классы 1, 2 и 3.
Настоящее пособие содержит рекомендации по расчету и конструи рованию опалубки 2 и 3-го классов, применяемой при строительстве нетиповых зданий и изготавливаемой, в основном, из цельной древесины и водостойкой фанеры. Опалубка из лесоматериалов 
может быть разовой (в том числе несъемной) или имеющей небольшую кратность оборачиваемости (15–20 оборотов). Параметры качества опалубки 3-го класса не установлены ГОСТом и определяются 
в каждом конкретном случае требованиями заказчика.
Для формообразующих элементов опалубки, а также несущих 
элементов (ребер, кружал, схваток, стоек, воспринимающих расчетную нагрузку) следует применять хвойную древесину не ниже второго 
сорта. В неответственных случаях могут применяться лесоматериалы 
третьего сорта. Ширина досок, непосредственно соприкасающихся 
с бетоном, не должна превышать 150 мм, а в подвижной опалубке — 120 мм. Исключение делается для днищ балок, прогонов, ригелей, арок и т.п., когда их необходимо выполнять из одной доски. 
Влажность древесины, применяемой для поддерживающих элементов, должна быть не более 22%. Лиственные породы (дуб, береза, 
акация) могут применяться в качестве неответственных элементов 
опалубки — подкладок, распорок, соединительных планок и т.п. 
Эффективно использование в качестве опалубки водостойкой 
фанеры. Благодаря взаимноортогональному расположению волокон 
шпона в смежных слоях фанера обеспечивает прочность листа в обоих направлениях, устойчивость, сопротивляемость скалыванию и 
ударным нагрузкам. Применение синтетических термореактивных 
клеев на основе карбамидо-меламино-формальдегидных и фенолформальдегидных (ФСФ) смол придает фанере определенную водостойкость, обеспечивая сохранение механических свойств при непо

средственном соприкосновении со свежеуложенным бетоном на весь 
период его твердения.
Для опалубочных форм, требующих определенной кратности оборачивания, целесообразно применение ламинированной фанеры. 
Облицованная специальными фенольными пленками (ламинированная фанера) обладает повышенной износостойкостью поверхности, большей водостойкостью, устойчивостью к разъедающим добавкам в жидкой фазе бетона. Обработка торцов листов ламинированной фанеры водонепроницаемой краской предохраняет торцы 
ламинированных фанерных плит от разбухания.
В случаях, когда требуются большая прочность фанерных опалубочных листов и повышенная влагостойкость, используют бакелизированную фанеру марки ФБС.
Особенно эффективно использование фанеры для опалубки криволинейных поверхностей, при этом фанера усиливается ребрами и 
кружалами. Толщина фанеры назначается как из условия прочности, 
так и из условия возможности ее изгиба без разрушения по заданной 
кривизне.
Опалубка из древесины имеет меньшую теплопроводность, чем 
металлическая, легко крепится к несущим деревянным конструкциям (ребрам, кружалам, балкам и т.п.), более ремонтопригодна. 
После каждого распалубливания следует очищать фанеру от налипших пятен бетона и старой смазки, обновлять окраску торцов и вновь 
наносить на рабочую поверхность тонкий слой смазки.
При изготовлении деревянной опалубки необходимо обеспечивать плотное примыкание ее элементов друг к другу для исключения 
протечки жидкой фазы бетонной смеси. Швы промазывают силиконом или защищают от влаги водостойким герметиком.
Размеры поперечных сечений всех элементов опалубки, а также 
поддерживающих ее лесов, определяются на основании их расчетов 
по первому или второму предельному состояниям на вертикальные 
и горизонтальные нагрузки. 
При проектировании опалубки задача в общем виде может быть 
сформулирована так:
1. Имеется объект с разнотипными монолитными конструкциями, заданы их размеры, технология и условия бетонирования, 
подвижность бетонной смеси.
2. Необходимо выбрать вид съемной опалубки, определить типоразмеры опалубочных элементов, их раскладку и способы креплений, 

рассчитать и запроектировать сами элементы опалубки и детали креплений.
Книга содержит теоретическую часть в составе пяти глав, где рассмотрены нагрузки, действующие на опалубку, приведены расчетные 
формулы, позволяющие определить максимальное боковое давление 
бетонной смеси, даны рекомендации в отношении расчетных сопротивлений материалов опалубки, а также рассмотрены основные расчетные формулы и мероприятия по обеспечению надежности опалубки. Специальное внимание уделено практическому приложению 
теоретических вопросов: детально рассмотрено десять конкретных 
расчетно-конструкторских проработок, касающихся ленточных фундаментов, железобетонных стен, колонн различного сечения, перекрытий, а также ирригационных каналов. Особенностью указанных 
проработок является их тесная конструктивная взаимосвязь, в том 
числе на уровне чертежей, чем, в частности, обусловлена взаимоувязанная единая нумерация общих элементов конструкции опалубки, 
рассмотренных в разных примерах и помещенная на разных чертежах.
Книга будет полезна не только студентам вузов и колледжей, но 
и занятым на возведении объектов из монолитного железобетона, 
чему в немалой степени способствовала большая работа по подготовке рукописи к изданию, которую проделали кандидаты технических наук Б.А. Дробышевский и В.В. Космин.

ГЛАВА 1. НАГРУЗКИ НА ОПАЛУБКУ
И ПОДДЕРЖИВАЮЩИЕ ЛЕСА

Виды горизонтальных и вертикальных воздействий на опалубку и 
значения нагрузок установлены ГОСТом «Нагрузки и воздействия. 
Классификация нагрузок».
1. Вертикальные нормативные нагрузки:
а) собственный вес опалубки и поддерживающих ее лесов, определяемый по чертежам опалубки — рассчитывается при объемном 
весе лесоматериалов для хвойных пород 6 кН/м3, для лиственных — 
8 кН/м3, для фанеры 10 кН/м3; 
б) вес свежеуложенного бетона — определяется при объемном 
весе тяжелого бетона (на гравии или щебне из камня твердых пород) 
25 кН/м3 (объемная масса такой бетонной смеси 2500 кг/м3), бетона 
на легких и пористых заполнителях — по фактическому весу;
в) вес арматуры — определяется по указаниям проекта, а при отсутствии указаний принимается равным 1 кН/м3 железобетонной 
конструкции (объемная масса 100 кг/м3);
г) нагрузки от людей и транспортных средств при расчете палубы, 
настилов и непосредственно поддерживающих их элементов лесов — принимаются равными 2,5 кПа (кроме того, опалубка должна 
проверятся на сосредоточенные нагрузки от технических средств согласно фактическому возможному загружению по проекту производства работ);
д) нагрузка от вибрирования бетонной смеси — назначается равной 2 кПа на горизонтальную поверхность палубы (но учитывается 
только при не учете нагрузок по пункту предыдущему).
2. Горизонтальные нормативные нагрузки:
е) нормативные ветровые нагрузки — в соответствии с главой 
СНиП 2.01.07–85 «Нагрузки и воздействия. Классификация нагрузок»;
ж) давление свежеуложенной смеси на боковые (наклонные и 
вертикальные) поверхности опалубки — определяется по правилам, 
изложенным в гл. 2;
з) дополнительные динамические нагрузки от сотрясений, возникающих при выгрузке бетонной смеси в опалубку — назначаются 
в зависимости от способа подачи бетонной смеси: при спуске бетонной смеси по лоткам и хоботам принимают 4 кПа, при выгрузке из 
ковшей и бадей емкостью до 0,8 м3 — 4 кПа, более 0,8 м3 — 6 кПа, 
при укладке бетононасосами — 8 кПа;

и) нагрузки от вибрирования бетонной смеси — принимаются 
равными 4 кПа на вертикальную поверхность опалубки. Эти нагрузки учитываются только в том случае, если не учитываются нагрузки 
от сотрясений при выгрузке бетонной смеси, перечисленные в предыдущем пункте.

Примечание 1

При ширине досок палубы или настила менее 150 мм сосредоточенные силы (см. п. г) распределяется на две смежные доски.
При наружной вибрации несущие элементы опалубки (ребра, 
схватки, прогоны и т.п.), их крепления и соединения при необходимости дополнительно проверяют на местные воздействия вибраторов.
Динамические нагрузки (как вертикальные, так и горизонтальные 
от сотрясений, возникающие при выгрузке бетонной смеси в опалубку) учитывают как распределенные полностью при расчете досок 
палубы и поддерживающих их ребер. Прогоны, балки, кружала и 
другие элементы, поддерживающие ребра, рассчитывают в соответствии с фактической схемой конструкции на воздействие двух 
сосредоточенных динамических сил (опорных реакций двух смежных 
ребер) при самом невыгодном загружении, т.е. часть динамической 
нагрузки может исключаться из расчетной схемы, если это приводит 
к увеличению изгибающих моментов или поперечных сил в опасных 
сечениях.
При термообработке бетона подлежат учету дополнительные 
нагрузки от термического расширения бетонной смеси. При оценке 
этих нагрузок принимается во внимание вид электропрогрева (сквозной или периферийный), характер распложения электродов (по всему сечению или только по наружной поверхности), а также тип электродов (стержневые, плавающие, навесные или струнные).

ГЛАВА 2. РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ
ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МАКСИМАЛЬНОЙ 
ВЕЛИЧИНЫ БОКОВОГО ДАВЛЕНИЯ 
БЕТОННОЙ СМЕСИ

При уплотнении бетонной смеси наружными вибраторами (а также 
внутренними при радиусе действия вибратора R ≥ H, где H — высота опалубки) давление свежеуложенной бетонной смеси на вертикальные поверхности опалубки принимается гидростатическим 
с треугольной эпюрой распределения давления в соответствии 
с рис. 2.1, а, при этом максимальная нормативная величина бокового давления бетонной смеси, кПа, определяется формулой

 
ж
max
.
n
P
P
H
=
= γ
 
(2.1)

При уплотнении бетонной смеси внутренними вибраторами 
учитывают скорость укладки, подвижность и температуру бетонной 
смеси. Расчетную эпюру давления на вертикальные стенки опалубки 
принимают в соответствии с рис. 2.1, б, а максимальную норматив
Рис. 2.1. Расчетные эпюры бокового давления бетонной смеси:
а — гидростатическое давление; б — расчетное давление при уплотнении смеси внутренними вибраторами

hmax

Pmax

Pmax

Pmax

H
H

а
б

Pmax

ную величину бокового давления бетонной смеси, кПа, определяют 
формулой

 
ж
max
1
2
(0,27
0,78)
.
n
P
P
v
K K
=
= γ
+
 
(2.2)

В формулах применены следующие обозначения: γ — объемный 
вес бетонной смеси, кН/м3; H — высота уложенного слоя бетонной 
смеси, оказывающего давление на опалубку, м; v — скорость бетонирования конструкции (скорость заполнения опалубки по высоте), 
м/ч; K1 — коэффициент, учитывающий влияние консистенции 
бетонной смеси: для жесткой и малоподвижной смеси с осадкой конуса 0–2 см принимается равным 0,8; для смесей с осадкой конуса 
2–7 см — равным 1,0; для подвижных смесей с осадкой конуса 
8 см и более — равным 1,2; K2 — коэффициент для бетонных смесей 
с температурой: 5–10°C принимается равным 1,15; 10–25°C — 1,0; 
более 25°C — 0,85.

Примечание 2

Формула (2.1), ориентированная на вычисление максимальной величины бокового давления, исходит из гипотезы о сходстве свойств 
виброуплотняемой бетонной смеси со свойствами тяжелой жидкости 
с соответствующими значениями плотности. Такое распределение 
удобно для расчетов, но при значительной высоте свежеуложенной 
бетонной смеси дает завышенные против действительных значения 
бокового давления.
Боковое давления в нижней части свежеуложенного слоя бетонной смеси обычно меньше гидростатического вследствие возникновения сил сцепления с ранее уложенным бетоном конструкции, которые направлены противоположно боковому давлению. 
Эффект такого сцепления тем сильнее, чем меньше скорость бетонирования.
Естественно, что во всех случаях боковое давление бетонной 
смеси следует ограничивать гидростатической моделью, но при 
малых скоростях заполнения опалубки бетонной смесью и применения внутренних вибраторов более целесообразной становится 
модель, показанная на рис. 2.1, б. Максимальное нормативное значение бокового давления вычисляется по формуле (2.2), а глубина, 
на которой достигается максимальное давление бетонной смеси, 
по формуле

 
hmax = Pmax.
γ
 
(2.3)

Выбор наиболее неблагоприятных сочетаний нагрузок при расчете опалубки и поддерживающих её лесов как по первому, так и по 
второму предельным состояниям осуществляется в соответствии с 
рекомендациями, приведёнными в табл. 2.1.
В этой таблице в зависимости от назначения опалубки предлагаются определенные сочетания нагрузок при расчетах как по первому, 
так и по второму предельным состояниям. В этой таблице для описания нагрузок и их сочетаний использованы обозначения а, б, в, г 
и др., введенные в гл. 1 при классификации горизонтальных и вертикальных воздействий на опалубку. 
Таблица 2.1
Сочетания нагрузок на различные виды опалубки

Виды инвентарной опалубки
из древесины для различных
монолитных железобетонных
элементов конструкций

При расчете
по первому 
предельному 
состоянию

При расчете
по второму 
предельному 
состоянию

Опалубка плит и сводов и поддерживающие 
ее конструкции
а + б + в + г + д
а + б + в

Опалубка колонн со стороной сечения
 до 300 мм и стен толщиной до 100 мм
ж + и
ж

Опалубка колонн со стороной сечения 
более 300 мм и стен толщиной более 100 мм
ж + з
ж

Боковые щиты коробов балок, прогонов 
и арок
ж + и
ж
Днища коробов балок, прогонов и арок
а + б + в + д
а + б + в

Опалубка массивов и фундаментов
ж + з
ж

Примечание 3

При расчете элементов опалубки и лесов по несущей способности 
(первое предельное состояние) нормативные нагрузки умножают на 
коэффициенты надежности по нагрузке, которые назначают соответственно равными для:
• собственного веса опалубки и лесов γf = 1,1;
• веса бетона и арматуры γf = 1,2;
• нагрузок от движения людей и транспортных средств, от вибрирования и бокового давления бетонной смеси, от сотрясений 
при выгрузке для всех видов монолитных конструкций кроме 
колонн γf = 1,3, при расчете опалубки колонн γf = 1,5;
• ветровых нагрузок γf = 1,4.