Строительство и архитектура, 2019, том 7, № 4 (25)

Construction and Architecture (2019) Vol. 7. Issue 4 (25)

RIOR
Строительство и архитектура (2019). Том 7. Выпуск 4 (25)

Evtushenko S.I. — Honored Worker of Higher Education of the RF, Professor, 
Doctor of Technical Sciences, Professor of Department of «Information 
systems, technologies and construction automation”, Moscow State 
University of Civil Engineering (National Research University), Moscow

Mailyan L.R. — Corresponding Member of Russian Academy of Architecture 
and Construction Sciences, Honored Builder of the RF, Honored Builder of 
Russia, Professor, Doctor of Technical Sciences, Professor, Department of 
Construction of Unique Buildings and Structures, Don State Technical University, Rostov-on-Don

Alekseev S.V. — Professor, Candidate of Architecture, Head of the 
Department “Building production technologies”, Southern Federal 
University, Rostov-on-Don
Bekkiev M.Yu. — Professor, Doctor of Technical Sciences, Director, 
High-Mountain Geophysical Institute, Nalchik
Beskopylniy A.N. — Professor, Doctor of Technical Sciences, Vice 
Rector for Training of Personnel of Highest Category, Don State 
Technical University, Rostov-on-Don
Bock T. — Professor, Dr.-Ing. habil., Head of the Department “Realization 
of Construction Projects and Construction Robotics”, Technical 
University Munich (TU Munich), Germany, Munich
Bulgakov A.G. — Professor, Doctor of Technical Sciences, Professor, 
Department of Civil Engineering, Technical University Dresden (TU 
Dresden), Germany, Dresden
Verzhbovskiy G.B. — Professor, Doctor of Technical Sciences, Dean 
of the Faculty “Industrial and Civil Engineering”, Don State Technical 
University, Rostov-on-Don
Volosukhin V.A. — Institute of Safety of Hydraulic Structures, Director. 
Professor of the Department “Industrial and Civil Engineering,
Geotechnical Engineering and Foundation Engineering”, Platov
South-Russian State Polytechnic University (NPI), Novocherkassk
Dyba V.P. — Professor, Doctor of Technical Sciences, Professor of 
the Department “Industrial and Civil Engineering, Geotechnical 
Engineering and Foundation Engineering”, Platov South-Russian 
State Polytechnic University (NPI), Novocherkassk
Ilvitskaya S.V. — Professor, Doctor of Architecture, Head of the 
Department “Architecture”, State University of Land Management, 
Moscow

Publishing office: RIOR. 127282, Russia, Moscow, Polyarnaya str., 31B.
info@riorp.ru; www.riorpub.com
The opinion of the editorial board may not coincide with the opinion of the 
authors of publications.
Reprinting of materials is allowed with the written permission of the publisher.
While quoting the reference to the journal “CONSTRUCTION AND 
ARCHITECTURE” is required.
Publication information: CONSTRUCTION AND ARCHITECTURE. For 2019, 
volume 7 is scheduled for publication.
Subscription information: Please contact +7(495)280-15-96.
Subscriptions are accepted on a prepaid basis only and are entered on a 
сalendar year basis. Issues are sent by standart mail. Claims for missing issues 
are accepted within 6 months of the day of dispatch.
Advertising information: If you are interested in advertising or other commercial opportunities please e-mail: plyusha4571@mail.ru

* The full list of members of the editorial board can be found at www.naukaru.ru.

Information for the authors: The detailed instructions on the preparation 
and submission of the manuscript can be found at www.naukaru.ru. Submitted manuscripts will not be returned. The editors reserve the right to supply 
materials with illustrations, to change titles, cut texts and make the necessary 
restyling in manuscripts without the consent of the authors. 
Submission of materials indicates that the author accepts the 
demands of the publisher.
“CONSTRUCTION AND ARCHITECTURE” has no page 
charges.
Electronic edition: Electronic versions of separate articles 
can be found at www.znanium.com.
Orders, claims, and journal enquiries: Please contact 
plyusha4571@mail.ru or +7(495)280-15-96.

© RIOR, 2019.

CONSTRUCTION 
AND ARCHITECTURE

SCIENCE

RIOR

ISSN 2308-0191
DOI 10.29039/2308-0191-2019-7-4

Volume 7
Issue 4 (25)
December 2019

EDITOR-IN-CHIEF

EDITORIAL BOARD *

SCIENTIFIC AND PRACTICAL JOURNAL

CHAIRMAN OF THE EDITORIAL BOARD

Krivoborodov Yu.R. — Professor, Doctor of Technical Sciences, Professor 
of the Department “Chemical Technology of Composite and Binding 
Materials”, D. Mendeleev University of Chemical Technology of 
Russia, Moscow
Leonovich S.N. — Professor, Doctor of Technical Sciences, Head of 
the Department “Building production technologies”, Belarus National 
Technical University, Minsk, Belarus
Magomedov R.M. — Professor, Doctor of Economic Sciences, Professor 
of the Department “State and Municipal Administration”, Dagestan 
State Technical University, Makhachkala
Matsiy S.I. — Honored Builder of Kuban, Professor, Doctor of 
Technical Sciences, Professor of the Department “Building Materials 
and Structures”, Kuban State Agrarian University, Krasnodar
Moschko A. — Professor, Doctor of Technical Sciences, Director of 
External Relations Management, University of Science and Technology, 
Vrotslav, Poland
Nevzorov A.L. — Professor, Doctor of Technical Sciences, Head of 
the Department “Engineering Geology and Foundations”, Northern 
(Arctic) Federal University named after M.V. Lomonosov, Arkhangelsk
Nesvetaev G.V. — Professor, Doctor of Technical Sciences, Head of 
the Department “Building Production Technologies”, Don State 
Technical University, Rostov-on-Don
Nyvil V. — Professor, Doctor of Technical Sciences, Head of Construction 
Department, Institute of Technology and Business, České Budějovice, 
Czech Republic
Nguen G. — Professor, Doctor of Technical Sciences, Professor of 
the Department of Geotechnics, University of Žilina, Slovakia
Pischilina V.V. — Professor, Doctor of Architecture, Head of the 
Department “Architectural Restoration, Reconstruction and History 
of Architecture”, Don State Technical University, Rostov-on-Don
Roschina S.I. — Professor, Doctor of Technical Sciences, Head of 
the Department “Building Construction”, Vladimir State University, 
Vladimir
Samchenko S.V. — Professor, Doctor of Technical Sciences, Professor 
of the Department “Technology of Binders and Concretes”, Moscow 
State (National Research) University of Civil Engineering, Moscow
Sventikov A.A. — Professor, Doctor of Technical Sciences, Professor 
of the Department “Metal Construction and Welding in Construction”, 
Voronezh State Technical University, Voronezh
Skibin G.M. — Professor, Doctor of Technical Sciences, Head of the 
Department “Industrial and Civil Engineering, Geotechnical Engineering 
and Foundation Engineering”, Platov South-Russian State Polytechnic 
University (NPI), Novocherkassk
Sheina S.G. — Professor, Doctor of Technical Sciences, Head of the 
Department “Urban Construction and Economy”, Don State Technical 
University, Rostov-on-Don

Construction and Architecture (2019) Vol. 7. Issue 4 (25)

RIOR
Строительство и архитектура (2019). Том 7. Выпуск 4 (25)

Евтушенко Сергей Иванович — почетный работник высшего профессионального образования РФ, профессор, д-р техн. наук, профессор кафедры «Информационные системы, технологии и автоматизация строительства» ФГБОУ ВО «Национальный исследовательский Московский 
государственный строительный университет», г. Москва

Маилян Левон Рафаэлович — чл.-корр. РААСН, заслуженный строитель 
РФ, почетный строитель России, профессор, д-р техн. наук, профессор 
кафедры «Строительства уникальных зданий и сооружений» ФГБОУ ВО 
«Донской государственный технический университет», г. Ростов-на-Дону

Алексеев Сергей Викторович — профессор, канд. арх., заведующий кафедрой «Технологии строительного производства» ФГБОУ ВО «Южный 
федеральный университет», г. Ростов-на-Дону
Беккиев Мухтар Юсубович — профессор, д-р техн. наук, директор 
ФГБОУ «Высокогорный геофизический институт», г. Нальчик
Бескопыльный Алексей Николаевич –профессор, д-р техн. наук, проректор по подготовке кадров высшей категории ФГБОУ ВО «Донской 
государственный технический университет», г. Ростов-на-Дону
Бок Томас — профессор, д-р техн. наук, заведующий кафедрой «Реализации строительных проектов и строительной робототехники» (Institut 
für Baurealisirung und Baurobotic), Технический университет Мюнхена 
(Technische Universität München), г. Мюнхен, Германия 
Булгаков Алексей Григорьевич — профессор, д-р техн. наук, профессор 
кафедры Строительного дела (Baubetriebswesen), Строительный факультет (Fakultät Bauingenierwesen), Технический университет Дрездена 
(Technische Universität Dresden), Германия, г. Дрезден, Германия
Вержбовский Геннадий Бернардович — профессор, д-р техн. наук, декан 
факультета «Промышленное и гражданское строительство» ФГБОУ ВО 
«Донской государственный технический университет», г. Ростов-на-Дону
Волосухин Виктор Алексеевич — заслуженный деятель науки РФ, Почетный работник высшего профессионального образования РФ, академик 
РАЕН, эксперт РАН, член РОМГГиФ, ISSMGE, профессор, д-р техн. 
наук, профессор кафедры «Промышленное и гражданское строительство, геотехника и фундаментостроение», директор Института безопасности гидротехнических сооружений ФГБОУ ВО «Южно-Российский 
государственный политехнический университет (НПИ) имени М.И. 
Платова», г. Новочеркасск
Дыба Владимир Петрович — профессор, д-р техн. наук, профессор кафедры «Промышленное и гражданское строительство, геотехника и фундаментостроение» ФГБОУ ВО «Южно-Российский государственный политехнический университет (НПИ) имени М.И. Платова», г. Новочеркасск
Ильвицкая Светлана Валерьевна — профессор, д-р архитектуры, заведующая кафедрой «Архитектура» ФГБОУ ВО «Государственного университета по землеустройству», г. Москва

Издатель: ООО «Издательский центр РИОР»
127282, Москва, ул. Полярная, д. 31В. info@riorp.ru; www.riorpub.com
Точка зрения редакции может не совпадать с мнением авторов публику емых материалов.
Перепечатка материалов допускается с письменного разрешения редакции.
При цитировании ссылка на журнал «СТРОИТЕЛЬСТВО И АРХИТЕКТУРА» обязательна.
При публикации в журнале «СТРОИТЕЛЬСТВО И АРХИТЕКТУРА» плата за страницы не взимается.
Информация о публикации: На 2019 г. запланирован выход тома 7. 
Информация о подписке: +7(495) 280-15-96.
Подписной индекс в каталоге агентства «Роспечать» — 70834.
Подписка осуществляется в издательстве только на условиях предоплаты, не менее чем на год. Выпуски высылаются обычной почтой. Жалобы на недоставленные номера принимаются в течение 6 
месяцев с момента отправки.
Размещение рекламы: Если вы заинтересованы в размещении рекламы в нашем журнале, пишите 
на info@riorp.ru.

Информация для авторов: Подробные инструкции по подготовке и отсылке рукописей можно 
найти на www.naukaru.ru. Присланные рукописи не возвращаются. Редакция оставляет за собой 
право самостоятельно снабжать авторские материалы иллюстрациями, менять заголовки, сокращать тексты и вносить в рукописи необходимую стилистическую правку 
без согласования с авторами. Отсылка материалов на адрес редакции означает согласие авторов принять ее требования.
Электронная версия: Электронные версии отдельных статей можно найти на 
www.znanium.com.
Заказы, жалобы и запросы: Пишите на plyusha4571@mail.ru или звоните 
+7(495) 280-15-96.
Приобретение старых выпусков: Старые, ранее опубликованные выпуски доступны по запросу: +7(495) 280-15-96. Можно приобрести полные тома и отдельные выпуски за 2017–2018 гг.
© ООО «Издательский центр РИОР», 2019.
Формат 60x90/8. Бумага офсетная. Тираж 999 экз. Заказ № 

СТРОИТЕЛЬСТВО 
И АРХИТЕКТУРА

ISSN 2308-0191
DOI 10.29039/2308-0191-2019-7-4

Том 7
Выпуск 4 (25)
Декабрь 2019

НАУКА

РИОР

ГЛАВНЫЙ РЕДАКТОР

НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКИЙ ЖУРНАЛ

ПРЕДСЕДАТЕЛЬ РЕДАКЦИОННОЙ КОЛЛЕГИИ

РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ

Кривобородов Юрий Романович — профессор, д-р техн. наук, профессор 
кафедры «Химическая технология композиционных и вяжущих материалов» ФГБОУ ВО «Российский химико-технологический университет 
им. Д.И. Менделеева», г. Москва.
Леонович Сергей Николаевич — профессор, д-р техн. наук, заведующий 
кафедрой «Технологии строительного производства» Белорусского национального технического университета, г. Минск, Белоруссия
Магомедов Расул Магомедович — профессор, д-р экон. наук, профессор 
кафедры «Государственное и муниципальное управление» ФГБОУ ВО 
«Дагестанский государственный технический университет», г. Махачкала.
Маций Сергей Иосифович — заслуженный строитель Кубани, профессор, д-р техн. наук, профессор кафедры «Строительные материалы и 
конструкции» ФГБОУ ВО «Кубанский государственный аграрный университет», г. Краснодар, 
Мошко Анджей — профессор, д-р техн. наук, директор управления внешних сношений Университета науки и технологий, г. Вроцлав, Польша
Невзоров Александр Леонидович — профессор, д-р техн. наук, заведующий кафедрой «Инженерной геологии, оснований и фундаментов» 
ФГАОУ ВО «Северный (Арктический) федеральный университет имени 
М.В. Ломоносова», г. Архангельск
Несветаев Григорий Васильевич — профессор, д-р техн. наук, заведующий 
кафедрой «Технологии строительного производства» ФГБОУ ВО «Донской государственный технический университет», г. Ростов-на-Дону
Нивил Владимир — профессор, д-р техн. наук, глава департамента строительства Института технологий и бизнеса, г. Чешке Будейовице, Чехия
Нгуен Гианг — профессор, д-р техн. наук, профессор департамента геотехники Университета Жилины, Словакия
Пищулина Виктория Владимировна — профессор, д-р арх., заведующая 
кафедрой «Архитектурной реставрации, реконструкции и истории архитектуры» ФГБОУ ВО «Донской государственный технический университет», г. Ростов-на-Дону
Рощина Светлана Ивановна — профессор, д-р техн. наук, заведующая 
кафедрой «Строительные конструкции» ФГБОУ ВО «Владимирский государственный университет», г. Владимир
Самченко Светлана Васильевна — профессор, д-р техн. наук, профессор 
кафедры «Технология вяжущих веществ и бетонов», ФГБОУ ВО «Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет», г. Москва 
Свентиков Андрей Александрович — профессор, д-р техн. наук, профессор кафедры «Металлические конструкции и сварки в строительстве» 
ФГБОУ ВО «Воронежский государственный технический университет», 
г. Воронеж
Скибин Геннадий Михайлович — профессор, д-р техн. наук, заведующий 
кафедрой «Промышленное и гражданское строительство, геотехника и 
фундаментостроение» ФГБОУ ВО «Южно-Российский государственный политехнический университет (НПИ) имени М.И. Платова»,  
г. Новочеркасск
Шеина Светлана Георгиевна — профессор, д-р техн. наук, заведующая 
кафедрой «Городского строительство и хозяйство» ФГБОУ ВО «Донской 
государственный технический университет», г. Ростов-на-Дону

Журнал включен в Перечень рецензируемых научных изданий 
ВАК, в которых должны быть опубликованы основные научные 
результаты диссертаций на соискание ученой степени доктора 
наук (с ноября 2019 г.)

Construction and Architecture (2019) Vol. 7. Issue 4 (25)

RIOR
Строительство и архитектура (2019). Том 7. Выпуск 4 (25)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ, 
ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ

5 
Оптимизация формы поперечного сечения 
поясов трехгранных решетчатых опор 
Сабитов Л.С., Бадертдинов И.Р., 
Чепурненко А.С.

9 
Экспериментальное исследование 
прочности сцепления арматуры  
с цементно-песчаным бетоном  
Николюкин А.Н., Ярцев В.П.,  
Умнова О.В., Мамонтов A.А., 
Коломникова И.И., Печников А.С.

19 Понятие остаточного срока службы зданий 
при проведении экспертизы 
промышленной безопасности 
Канунников А.В., Бузало Н.А.

ОСНОВАНИЯ И ФУНДАМЕНТЫ, 
ПОДЗЕМНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

25 Причины и последствия подтопления 
городских и промышленных территорий 
грунтовыми водами (на примере г. Пензы)
Хрянина О.В., Круглова М.А., 
Куряева А.М., Радаев В.А.

32 Оптимизация песчаной подушки

Глухов В.С., Хрянина О.В.,  
Глухова С.В., Пугина А.П.

36 Дефекты и повреждения столбчатых 
фундаментов производственных зданий
Евтушенко С.И., Крахмальный Т.А.

41 
Критериальная оценка предельной 
глубины заложения горизонтальной 
выработки
Богомолова О.А., Богомолов А.Н.

49 
Выдавливание слабого слоя грунта из 
сжимаемой толщи основания фундаментов 
конечной ширины
Тер-Мартиросян З.Г., 
Тер-Мартиросян А.З., Демьяненко В.И.

ГИДРОТЕХНИЧЕСКОЕ СТРОИТЕЛЬСТВО

57 Сейсмоустойчивость грунтовой плотины 
альминского водохранилища
Волосухин Я.В.

BASES, UNDERGROUND 
CONSTRUCTIONS

5 
Optimization of the Cross-Sectional Shape  
of the Belts of Trihedral Lattice Supports
Linar Sabitov, Il’nar Baderddinov, 
Anton Chepurnenko

9 
Experimental Study of the Coupling Strength 
of Reinforcement with Cement-Sand 
Concrete
Aleksandr Nikolyukin, Vladimir Yartsev, 
Olga Umnova, Aleksandr Mamontov, Irina 
Kolomnikova, Aleksandr Pechnikov

19 The Concept of the Residual Life of the 
Buildings at the Examination of Industrial 
Safety
Aleksandr Kanunnikov, Nina Buzalo 

SUBSTRUCTURES, FOUNDATIONS, 
SUBSURFACE STRUCTURES

25 Causes and Consequences of Flooding Of 
Urban and Industrial Areas with Groundwater 
(on the Example of Penza)
Olga Hryanina, Maria Kruglova,  
Adilya Kuryaevа, Vladimir Radaev 

32 Optimizing the Sand Cushion

Vyacheslav Glukhov, Olga Hryanina, 
Svetlana Glukhova, Anastasiya Pugina

36 Defects and Damage to the Barbed 
Foundations of the Production Buildings
Sergey Evtushenko, Timofey Krakhmalniy 

41 
Criteria Evaluation of the Limit Depth of 
Horizontal Production
Oksana Bogomolova, Aleksandr Bogomolov
 

49 
Concerning the Extraction of a Slack Soil 
Layer from Compressible Thickness of 
Foundation Stratum of Finite Width Foundations
Zaven Ter-Martirosyan, Armen 
Ter-Martirosyan, Valeriy Demyanenko

HYDRAULIC ENGINEERING

57 Seismic Stability of the Soil Dam of the 
Alminsky Reservoir
Yakov Volosukhin 

СОДЕРЖАНИЕ
CONTENTS

Construction and Architecture (2019) Vol. 7. Issue 4 (25)

RIOR
Строительство и архитектура (2019). Том 7. Выпуск 4 (25)

ПРОЕКТИРОВАНИЕ И СТРОИТЕЛЬСТВО 
ДОРОГ, МЕТРОПОЛИТЕНОВ, АЭРОДРОМОВ,
МОСТОВ И ТРАНСПОРТНЫХ ТОННЕЛЕЙ

63 
Оценка эффективности устройства 
водопропускной трубы при строительстве 
автомобильной дороги федерального 
значения
Хрянина О.В., Саксонова Е.С., 
Абаев Д.В., Радаев В.А.

68 Исследование транспортноэксплуатационного состояния 
автомобильной дороги общего 
пользования на примере улиц 
Гражданская и Производственная  
в г. Каменка
Хрянина О.В., Саксонова Е.С., 
Абаев Д.В.

ГЕОЛОГИЯ, ГИДРАВЛИКА  
И ИНЖЕНЕРНАЯ ГИДРОЛОГИЯ

74 
Двухмерный в плане радиальный поток 
как безнапорный потенциальный источник
Коханенко В.Н., Бурцева О.А.,  
Евтушенко С.И., Кондратенко А.И.,
Келехсаев Д.Б.

СТРОИТЕЛЬНАЯ МЕХАНИКА

79 Автоматизация выбора и алгоритмизация 
избрания основной системы сооружения
Куликов В.Г., Серова Е.А.

ЭКОНОМИКА В СТРОИТЕЛЬНОЙ ОТРАСЛИ

85 Автоматизация оценки факторных 
соотношений и стратегий 
производственно-технологических связей 
оператором преобразования базиса 
линейных информационных структур
Куликов В.Г., Серова Е.А., 
Стифеева О.А., Пестрикова А.Д.

На последних страницах журнала 
можно найти:
• информацию для авторов;
• информацию о всех журналах ИЦ РИОР;
• условия подписки

DESIGN AND CONSTRUCTION OF ROADS, 
SUBWAYS, AIRFIELDS, BRIDGES AND 
TRANSPORT TUNNELS

63 
Assessment of Efficiency of a Water Pipe 
Device during the Construction of a Federal 
Vehicle Road
Olga Hryanina, Elena Saksonova,  
Dmitriy Abaev, Vladimir Radaev

68 Research of Transport and Operational State 
of a Public Highway on the Example of Civil 
and Industrial Streets in Kamenka
Olga Hryanina, Elena Saksonova,  
Dmitriy Abaev

GEOLOGY, HYDRAULICS  
AND ENGINEERING HYDROLOGY

74 
Two-Dimensional in Plan Radial Flow (NonPressure Potential Source)
Viktor Kokhanenko, Olga Burtseva, Sergey 
Evtushenko, Anatoliy Kondratenko, 
Dmitriy Kelekhsaev

BUILDING MECHANICS

79 Automation of Selection and Algorithmization 
of Selection of The Main Construction System
Vladimir Kulikov, Elena Serova

ECONOMICS IN CONSTRUCTION SECTOR

85 Automation of Evaluation of Factor Relations 
and Strategies of Production and 
Technological Relations by the Operator of 
Transformation of the Basis of Linear 
Information Structures
Vladimir Kulikov, Elena Serova, 
Olga Stafeeva, Anastasiya Pestrikova

On the last pages of the journal 
you can find:
• information for the journals:
• information about all the journals of RIOR;
• terms of subscription

Construction and Architecture (2019) Vol. 7. Issue 4 (25)

RIOR
Строительство и архитектура (2019). Том 7. Выпуск 4 (25)

Оптимизация формы поперечного сечения поясов 
трехгранных решетчатых опор

УДК 69.07

Сабитов Л.С. 
Канд. техн. наук, доцент, доцент кафедры «Биомедицинская инженерия и управление инновациями», ФГАОУ ВО 
«Казанский федеральный университет» (г. Казань); e-mail: sabitov-kgasu@mail.ru

Бадертдинов И.Р.
Генеральный директор ООО Инженерный центр «ПромСтройБезопасность», соискатель, ФГБОУ ВО «Донской 
государственный технический университет (г. Ростов-на-Дону); e-mail: 2453086@gmail.com

Чепурненко А.С.
Канд. техн. наук, доцент кафедры «Сопротивление материалов» ФГБОУ ВО «Донской государственный технический 
университет» (г. Ростов-на-Дону); e-mail: anton_chepurnenk@mail.ru

Статья получена: 20.11.2019. Рассмотрена: 26.11.2019. Одобрена: 22.12.2019. Опубликована онлайн: 31.12.2019. ©РИОР

OPTIMIZATION OF THE CROSS-SECTIONAL SHAPE OF 
THE BELTS OF TRIHEDRAL LATTICE SUPPORTS
Linar Sabitov  
Candidate of Technical Sciences, Associate Professor, Department 
of Biomedical Engineering and Innovation Management, Kazan 
Federal University; e-mail: sabitov-kgasu@mail.ru
Il’nar Baderddinov  
General Director of LLC Engineering Center “PromStroyBezopasnost’”, Applicant, Don State Technical University, Rostovon-Don; e-mail: 2453086@gmail.com
Anton Chepurnenko  
Candidate of Technical Sciences, Associate Professor, Department 
“Strength of Materials”, Don State Technical University, Rostovon-Don; e-mail: anton_chepurnenk@mail.ru

Manuscript received: 20.11.2019. Revised: 26.11.2019. Accepted: 
22.12.2019. Published online: 31.12.2019. ©RIOR
Abstract. The article considers the problem of optimizing the 
geometric parameters of the cross section of the belts of a trihedral lattice support in the shape of a pentagon. The axial 
moment of inertia is taken as the objective function. Relations 
are found between the dimensions of the pentagonal cross section at which the objective function takes the maximum value. 
We introduce restrictions on the constancy of the consumption 
of material, as well as the condition of equal stability. The solution is performed using nonlinear optimization methods in the 
Matlab environment.
Keywords: trihedral lattice supports, stability, moment of inertia, 
optimization.

Construction and Architecture (2019) Vol. 7. Issue 4 (25): 5–8
При цитировании этой статьи ссылка на DOI обязательна 
 DOI 10.29039/2308-0191-2019-7-4-5-8

05.23.01 СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ, ЗДАНИЯ  
И СООРУЖЕНИЯ

Аннотация. В статье рассматривается задача 
оптимизации геометрических параметров поперечного сечения поясов трехгранной решетчатой опоры в форме пятиугольника. В качестве 
целевой функции принимается осевой момент 
инерции. Отыскиваются такие соотношения 
между размерами пятиугольного сечения, при 
которых целевая функция принимает максимальное значение. Вводятся ограничения на 
постоянство расхода материала, а также условие 
равноустойчивости. Решение выполняется с 
использованием методов нелинейной оптимизации в среде Matlab.

Ключевые слова: трехгранные решетчатые 
опоры, устойчивость, момент инерции, оптимизация.

В настоящей статье будет рассмотрен новый 
рациональный тип трехгранных решетчатых 
конструкций, используемый при возведении 
башенных сооружений различного назначения. 
Исследуемая конструкция (патент на изобретение RU2584337 [1]) (рис. 1) содержит пояса 
1 многогранного замкнутого сечения, стержни 
решетки 2, прикрепленные к листовым фасонкам 3. 

Construction and Architecture (2019) Vol. 7. Issue 4 (25)

RIOR
Строительство и архитектура (2019). Том 7. Выпуск 4 (25)

 

Рис. 1. Трехгранная решетчатая опора

Многогранные пояса замкнутого сечения 
изготавливают из листовой стали путем ее продольного изгиба, при этом для образования 
фасонок кромки листовой стали отгибают симметрично в обратном направлении под углом 
60°, а стенки решетки 2 каждой грани прикрепляют к фасонкам на сварке. Образование замкнутого многогранного сечения 1 осуществляют 
путем выполнения продольного сварного шва 
4 по месту перегиба и контакта отогнутых кромок.
Целью настоящей работы является определение оптимальных параметров b, h, l пятиугольного сечения поясов (рис. 2). Размер l1 
назначается из конструктивных соображений 
для обеспечения необходимой длины сварного 
шва, и его мы будем считать заданным. В качестве целевой функции выбирается осевой 
момент инерции Jy относительно главной центральной оси y. Вводится ограничение Jz = Jy  
с целью обеспечения равноустойчивости пояса 
в двух плоскостях. Таким образом, оптимизация 
выполняется из условия устойчивости. В процессе оптимизации периметр сечения без учета фасонок L = b + 2h + 2l принимается постоянным, что соответствует постоянству расхода материала.
Для упрощения будем полагать, что сечение 
тонкостенное и δ << L. Изображенное на рис. 2 
поперечное сечение представим как совокупность семи прямоугольников (рис. 3).

 

Рис. 2. Оптимизируемое сечение

Площади каждого из прямоугольников определяются как:

 
A
b
A
A
h
A
A
l

A
A
l

1
2
3
4
5

6
7
1

=
=
=
=
=

=
=

δ
δ
δ

δ

;
;
;

.

 
(1)

В качестве вспомогательной выберем систему координат zC1y1. Координаты центров тяжести фигур 1–7 определяются по формулам:

 

z
z
z
h z
z
h
l

h
l
b
l

z
z
h
l

c
c
c
c
c

c
c

1
2
3
4
5

2

2

6
7

0
2
2

2 1
4

=
=
=
=
=
+
=

=
+
−

=
+
=

;
;
sin

.

α

sin
cos

.

α +
° =

=
+
−
+

l

h
l
b
l
l

1

2

2
1

2
30

1
4

3

4

 

(2)

Положение центра тяжести всего сечения 
определяется формулой:

 
z
A z
A z
A z

A
c
c
c
c
=
+
+
(
)
2
2
2
4
4
6
6 ,  
(3)

где A — общая площадь поперечного сечения.
Моменты инерции фигур 1–7 относительно 
их центральных осей yi, zi вычисляются следующим образом (формула 4).
Моменты инерции всего сечения относительно главных центральных осей y и z определяются по формулам 5.

Construction and Architecture (2019) Vol. 7. Issue 4 (25)

RIOR
Строительство и архитектура (2019). Том 7. Выпуск 4 (25)

J
b
J
b
J
J
h

J
J
h

y
z
y
y

z
z

1

3

1

3

2
3

3

2
3

3
12
12
12

1

I
I
II
III

II
III

=
=
=
=

=
=

δ
δ
δ

δ

;
;
;

2

12 4
12 1
4

4
5
4
2
4
2

3
2

2

3
2

;

cos
sin
J
J
J
J

l
b
l
l
b

y
y
u
v
IV
V
IV
IV
=
=
+
=

+
−

α
α

δ
δ

l

J
J
J
J

l
b
l

z
z
u
v

2

4
5
4
2
4
2

3
2

2
12 1
4

=
=
+
=

=
−
;

sin
cos
IV
V
IV
IV
α
α

δ

+

=
° +
° =

=

=

l
b
l

J
J
J
J
y
y
u
v

3
2

2

6
7
6
2
6
2
12 4

30
30

δ
;

sin
cos
VI
VII
VI
VI

3
4 12
1
4 12
30
30

1
3
1
3

6
7
6
2
6
2

l
l

J
J
J
J
z
z
u
v

δ
δ
+

=
=
° +
° =

;

cos
sin
VI
VII
VI
VI

=
+
1
4 12

3
4 12

1
3
1
3
l
l
δ
δ .
 

(4)

J
J
A z
z
J
A
z
z

J
A
z
z

y
y
c
c
y
c
c

y
c
c

=
+
−
(
) +
+
−
(
)
(
)+

+
+
−
(
)

1
1
1

2

2
2
2

2

4
4
4

2

2

I
I

IV
2

6
6
6

2

1
2
2

2

4

2

2
4
2

(
)+
+
−
(
)
(
)

=
+
+
+

J
A
z
z

J
J
J
A b
J

y
c
c

z
z
z
z

VI

I
II
I

;

V

VI

+
 +

+
+
A b

J
A l

z

4

2

6
6
1
2
16

2
16 .

 

(5)

Окончательно выражение для момента инерции Jz принимает вид:

 

J
b
hb
l
h
l

l b
b

z =
+
+
+
+
(
) +

+
+
(
) −

δ
δ
δ

δ
δ

2
12
3
4
4

24

6

3
2
2
1
2
1
3

2
2
2
3

24

δ
l .

 

(6)

Выражение для момента инерции Jy здесь не 
приводится ввиду его громоздкости. Формула 
(6) может быть представлены в упрощенном 
виде, если пренебречь слагаемыми, в которые 
входят величины δ3 и δ2.
В рассматриваемой задаче целевая функция 
и ограничения являются нелинейными, поэтому для решения необходимо применить нелинейные методы оптимизации.

Рис. 3. Упрощенное представление  
оптимизируемого сечения

Нами решение выполнялось в среде Matlab 
с применением пакета Optimization Toolbox. 
Использовалась функция fmincon, определяющая 
минимум нелинейной целевой функции J y
−1  
с нелинейными ограничениями. В качестве 
метода нелинейной оптимизации выбран метод 
внутренней точки. 
В табл. 1 представлены оптимальные величины отношений b/L, h/L и l/L в зависимости 
от отношения l1/L.
При l1/L > 0,125 решение не было найдено. 
Вероятно, при таких соотношениях l1 и L оно 
не существует.
Отметим, что пятиугольное сечение без фасонок при l1 = 0 может выступать в качестве 
замены квадратных труб в поясах ферм типа 
«Молодечно» [2–4]. По сравнению с квадратной 
трубой пятиугольная труба с оптимальными 
параметрами b, h, l при той же площади поперечного сечения имеет моменты инерции на 
5,2% выше. Оптимальный угол α при этом равен 31,46°. При проектировании реальных конструкций для удобства можно принять α = 30°.

Construction and Architecture (2019) Vol. 7. Issue 4 (25)

RIOR
Строительство и архитектура (2019). Том 7. Выпуск 4 (25)

Таблица 1
Оптимальные параметры пятиугольного сечения  
в зависимости от отношения l1/L

l1 /L
b/L
h/L
l/L
α, град

0
0,2677
0,2093
0,1569
31,5

0,025
0,2851
0,1826
0,1749
35,4

l1 /L
b/L
h/L
l/L
α, град

0,05
0,3022
0,1604
0,1885
36,7

0,075
0,3188
0,142
0,1986
36,6

0,1
0,3345
0,1265
0,2063
35,8

0,125
0,3495
0,1131
0,2122
34,6

Окончание табл. 1

References

1. Sabitov L.S., Kuznecov I.L., Badertdinov I.R. Triokhgrannaya reshetchataya opora [Trihedral lattice support]. Patent RF  
№ 2584337 [RF Patent No. 2584337]. 2016.
2. Marutyan A.S. Optimizaciya pyatiugol’nyh profil’nyh trub novoj modifikacii [Optimization of pentagonal shaped tubes of 
a new modification]. Stroitel’naya mekhanika i raschet sooruzhenij [Structural mechanics and structural analysis]. 2016,  
I. 3, pp. 25–35.
3. Kopytov M.M., Erohin K.A., Matveev A.V., Kosincev A.S., 
Yashin S.G. Tonkostennaya nesushchaya konstrukciya zamknutogo secheniya. Patent RF № 2174576 [Thin-walled supporting 
structure of closed section. RF patent No. 2174576]. 2001.

4. Marutyan A.S. Optimizaciya sostavnyh gnutosvarnyh profilej 
novoj modifikacii [Optimization of composite bent-welded 
profiles of a new modification]. Stroitel’naya mekhanika i raschet sooruzhenij [Structural mechanics and structural analysis]. 2017, I. 6, pp. 35–41.
5. Marutyan A.S. Novyj sposob izgotovleniya fermennyh konstrukcij [A new method of manufacturing truss structures]. 
Zbіrnik naukovih prac’ Ukraїns’kogo іnstitutu stalevih konstrukcіj іmenі V.M. Shimanovs’kogo [Zbіrnik naukovikh prats Ukranianskiy Institute of steel construction imenі V.M. Shimanovskogo]. 2017, I. 19, pp. 43–53.

1. Сабитов Л.С. Трехгранная решетчатая опора [Текст] / 
Л.С. Сабитов, И.Л. Кузнецов, И.Р. Бадертдинов // Патент 
РФ № 2584337. 2016.
2. Марутян А.С. Оптимизация пятиугольных профильных 
труб новой модификации [Текст] / А.С. Марутян // Строительная механика и расчет сооружений. — 2016. — № 3. — 
С. 25–35.
3. Копытов М.М. Тонкостенная несущая конструкция замкнутого сечения [Текст] / М.М. Копытов, К.А. Ерохин, 
А.В. Матвеев, А.С. Косинцев, С.Г. Яшин // Патент РФ  
№ 2174576. 2001.

4. Марутян А.С. Оптимизация составных гнутосварных 
профилей новой модификации [Текст] / А.С. Марутян // 
Строительная механика и расчет сооружений. — 2017. — 
№ 6. — С. 35–41.
5. Марутян А.С. Новый способ изготовления ферменных 
конструкций [Текст] / А.С. Марутян // Збірник наукових 
праць Українського інституту сталевих конструкцій імені 
В.М. Шимановського. — 2017. — № 19. — С. 43–53.

Литература

Construction and Architecture (2019) Vol. 7. Issue 4 (25)

RIOR
Строительство и архитектура (2019). Том 7. Выпуск 4 (25)

Construction and Architecture (2019) Vol. 7. Issue 4 (25): 9–18
 При цитировании этой статьи ссылка на DOI обязательна  
                                    DOI 10.29039/2308-0191-2019-7-4-9-18

Экспериментальное исследование прочности сцепления 
арматуры с цементно-песчаным бетоном

УДК 691.328.4
 
Николюкин А.Н.
Аспирант кафедры «Конструкции зданий и сооружений», ФГБОУ ВО «Тамбовский государственный технический 
университет» (г. Тамбов); e-mail: valax1@yandex.ru

Ярцев В.П.
Д-р техн. наук, профессор кафедры «Конструкции зданий и сооружений», ФГБОУ ВО «Тамбовский государственный 
технический университет» (г. Тамбов); e-mail: kzis@nnn.tstu.ru

Умнова О.В.
Канд. техн. наук, доцент, заведующая кафедрой «Конструкции зданий и сооружений», ФГБОУ ВО «Тамбовский 
государственный технический университет» (г. Тамбов)

Мамонтов А.А.
Старший преподаватель кафедры «Конструкции зданий и сооружений», ФГБОУ ВО «Тамбовский государственный 
технический университет» (г. Тамбов)

Коломникова И.И.
Студент, ФГБОУ ВО «Тамбовский государственный технический университет» (г. Тамбов)

Печников А.С. 
Студент, ФГБОУ ВО «Тамбовский государственный технический университет» (г. Тамбов)

Статья получена: 01.11.2019. Рассмотрена: 11.11.2019. Одобрена: 25.12.2019. Опубликована онлайн: 31.12.2019. ©РИОР

EXPERIMENTAL STUDIES OF THE COUPLING STRENGTH 
OF REINFORCEMENT WITH CEMENT-SAND CONCRETE
Nikolyukin A.N.
Postgraduate Student, Department “Structures of Buildings and 
Constructions”, Tambov State Technical University, Tambov; 
e-mail: valax1@yandex.ru
Yartsev V.P. 
Doctor of Technical Sciences, Professor, Department “Structures 
of Buildings and Constructions”, Tambov State Technical University, 
Tambov; e-mail: e-mail: kzis@nnn.tstu.ru
Umnova O.V.
Candidate of Technical Sciences, Associate Professor, Head of 
the Department “Structures of Buildings and Constructions”, 
Tambov State Technical University, Tambov
Mamontov A.A.
Senior Lecturer, Department, “Structures of Buildings and 
Constructions”, Tambov State Technical University, Tambov
Kolomnikova I.I.

Student, Tambov State Technical University, Tambov
Pechnikov A.S.
Student, Tambov State Technical University, Tambov
Manuscript received: 01.11.2019. Revised: 11.11.2019. Accepted: 
25.12.2019. Published online: 31.12.2019. ©RIOR
Abstract. The coupling of concrete with fiberglass reinforcement 
at different values of its diameter and depth of sealing is investigated. The difference in the distribution of tangent stresses over 
the depth of reinforcement bars‘ sealing is determined due to their 
diameters, which is reflected in the nature of the destruction of 
fiberglass reinforcement when it is pulled out of concrete. The 
values of correction coefficients that take into account the dependence of the fullness of the tangent stress plot in the sealing 
area on the diameter of the reinforcing bar are determined. 
Recommendations for calculating the base length of the fiberglass 
reinforcement anchorage in concrete are given.
Keywords: breakout, concrete, coupling, steel rebar, composite 
rebar, anchor depth.

Аннотация. Исследовано сцепление бетона 
со стеклопластиковой арматурой при различных величинах ее диаметра и глубины заделки. 
Установлена разница в распределении касательных напряжений по глубине заделки арматурных 
стержней, обусловленная их диаметрами, что 

отражается на характере разрушения стеклопластиковой арматуры при ее вырывании из 
бетона. Определены значения поправочных 
коэффициентов, учитывающих зависимость 
полноты эпюры касательных напряжений в области заделки от диаметра арматурного стержня. 

Construction and Architecture (2019) Vol. 7. Issue 4 (25)

RIOR
Строительство и архитектура (2019). Том 7. Выпуск 4 (25)

Даны рекомендации по расчету базовой длины 
анкеровки стеклопластиковой арматуры в бетоне. 
Ключевые слова: вырыв, бетон, сцепление, 
стальная арматура, композитная арматура, глубина анкеровки.

Введение 

Проблема совместной работы и податливости арматуры в бетоне при продольном нагружении является одной из основных для железобетона как композитного материала. Ее решению посвящено множество научных работ 
зарубежных и отечественных исследователей, 
среди которых особе значение имеют работы [1; 
2]. В институте ВНИИ железобетона Б.С. Гольдфайном под руководством М.М. Холмянского 
изучался вопрос нормального закона сцепления 
арматуры с бетоном [1], который описывается 
формулой:

 
τ
α

α
x
F g
B
g

g
=
( ) =
+
(
)

+
0
0

0

1

1

ln
,  
(1)

где B и α — это параметры сцепления;
 g0 — взаимное смещение арматурного стержня относительно массива бетона.
В работе [1] установлено, что параметры закона сцепления B и α обусловлены прочностными и деформационными характеристиками 
бетона, зависящими от способа его тепловлажностной обработки, вида и формы периодического профиля стальной арматуры и ряда других факторов. Для учета влияния различных 
технологических факторов на величину сцепления и смещения арматурного стержня используются коррелирующие коэффициенты, 
полученные путем лабораторных испытаний 
по выдергиванию стержней из бетона [1]. Ниже 
представлены формулы для определения данных 
коэффициентов:

 
B
d
n
k
Es
0

0
0
2
1
4
=
+
(
)
α
µ
, 
(2)

где B0 — экспериментальный эталонный параметр; Es — модуль упругости стали; µ — коэффициент армирования; n = Es/Eb — коэффициент приведения арматуры к бетону; Eb — модуль 

упругости бетона; k0

2  — и α0 — экспериментальные параметры сцепления, определяемые 
при выдергивании арматуры из бетона.
При нормальном законе сцепления уравнение 1 относительно загруженного торца принимает следующий вид [2]:

 
g
e

s
k
0
1
1

0

0
=
−
α

σ
. 
(3)

При отклонении от эталонных условий вводятся поправочные коэффициенты:
vT = 0,1 — при твердении бетона в нормальных условиях;
vT = 0,05 — при твердении бетона в пропарочной камере.
Так, параметр B определяется следующей 
формулой:

 

B
B

v
h
h
T

=

+
−
0

0

1
1

.
 

(4)

На основе экспериментов Оатула было установлено, что B0 принимает следующий вид [2]:

 
B0 = 10Bm,  
(5)

где В — класс бетона по прочности на сжатие, 
МПа; m = c/s — параметры профиля арматуры, 
c — высота профиля, s — шаг выступов.
При использовании нормального закона 
сцепления для определения глубины анкеровки следует применять таблицы, приведенные в 
работе [1]. Распределение напряжений по длине арматуры в бетоне, называемое М.М. Холмянским «инвариантным сцеплением», описывается формулой (6) [1]:

 
E
X
E
X
X
X
i
i
σ
σ
α

*
*
,
′
(
)
−
′
(
)
=
′ −
′
(
)
1
2
1
2
1
 (6)

где 
′
′
X
X
1 и
 — координаты двух различных 
сечений по длине анкеровки, а ось X направлена к торцу элемента; E
X
i σ*
′
(
)
1
 — интегральная показательная функция; σ
σ
* =
( )
x
k  — относительное напряжение в сечении «x».
При использовании параметров сцепления 
в упругопластичном законе величину сцепления 

Construction and Architecture (2019) Vol. 7. Issue 4 (25)

RIOR
Строительство и архитектура (2019). Том 7. Выпуск 4 (25)

и смещения можно определить по следующим 
простым соотношениям [2]: τ0 = 0,345B и  
g* = 0,54α–1.
В определенных случаях, таких как бетонирование длинноразмерных стыков панельных 
конструкций, бетон может обладать различными физико-механическими характеристиками 
(прочность, модуль упругости и др.). Кроме 
того, при испытании на выдергивание арматурного стержня из вертикально формованного бетонного массива было обнаружено, что 
сам массив имеет значительную неоднородность 
материала по его высоте. Это означает, что закон сцепления может быть переменным по 
длине анкеровки, а описывающая его функция 
нуждается в корректировке [1–6].
В работе [2] предложил ввести поправки в 
теорию сцепления с помощью учета переменности законов сцепления в зависимости от координаты анализируемого сечения, т.е. принимать их в следующем виде:

 
τ = F(g0, x).  
(7)

Рассмотрим задачу интерполяции закона 
сцепления, изменение которого учитывается 
изменением в функции, зависящей от координаты анализируемого сечения. 
Учет переменности сцепления производился с помощью ЭВМ, что на тот момент усложнило применение этого подхода в инженерных 
расчетах, хотя многие ученые склоняются, что 
он был универсален. Для упрощения расчета 
А.А. Оатулом была предложена следующая запись функции [2]:

 

τ g
x
Bg
Axe

l
x

0

0
3
3

,
,
(
)
−
(
)
=

−
 
(8)

где А — коррелирующий коэффициент [2];  
x — координата точки; l — глубина заделки 
стержня в бетон.
Однако для предложенной зависимости требуется величина длины анкеровки, которая в 
ряде случаев и является искомой. Кроме этого, данная зависимость не позволяет анализировать эмпирические данные, в которых прочность бетона постепенно увеличивается по 
мере удаления от плоскости приложения нагрузки.

Материалы и методы исследования

Испытания на вырыв стеклопластиковой 
(СПА) и металлической арматуры из бетонных 
кубов с размером ребра 100 мм и классом бетона по прочности В25 выполнялись согласно 
[8]. Бетон набирал прочность в нормальных 
условиях твердения в течение 90 суток. 
Изготавливались образцы с различными значениями диаметров арматуры и глубины ее 
заделки. Механические характеристики арматуры и бетона приведены в статье [6].
В процессе испытания с помощью силоизмерительного датчика фиксировалась прикладываемая нагрузка (N) и величина смещения 
арматуры (Δ1) относительно верхнего торца 
бетона (рис. 1). Для выборки испытывалось  
10 образцов. 

 

Рис. 1. Схема (а) и общий вид (б) установки  
для испытания на вырывание арматуры  
из бетонного массива

Взаимное смещение арматуры относительно 
бетона определялось по формуле 

 
Δ = Δ1 – Δla,  
(9)

Construction and Architecture (2019) Vol. 7. Issue 4 (25)

RIOR
Строительство и архитектура (2019). Том 7. Выпуск 4 (25)

где Δ1 — фиксируемая величина смещения арматурного стрежня; Δla — удлинение участка 
арматуры между крепежом и опорным торцом 
образца, которое определялось как:

 
∆l
N
AE
a
a
=
1 ,  
(10)

где l — начальная длина участка арматуры между крепежом и опорным торцом образца; A — 
площадь поперечного сечения участка арматурного стрежня; Ea — модуль упругости арматуры.
В качестве экспериментального результата 
выступает величина усредненного значения 
касательных напряжений в зоне заделки стержня τсц:

 

τсц = N

lP ,

 
(11)

где N — усилие в арматурном стержне; 
  l — глубина анкеровки;
 P = dπ — периметр окружности арматурного стержня.
По полученным значениям строилась одна 
усредненная зависимость и обобщенная кривая 
(из выборки 10 образцов) «касательные напряжения (τсц) — смещения (Δ)».

Влияние глубины заделки арматуры 
на прочность ее сцепления с бетоном

Результаты лабораторных испытаний по 
выдергиванию из бетона композитной и стальной арматуры показали разницу в механизме 
сцепления, обусловленного материалом армирования, диаметром и глубиной заделки стержней. 
При отношении глубины заделки к диаметру 
композитного арматурного стержня l/d = 3 разрушение образцов происходило по бетонным 
консолям между профилями арматуры, так как 
величина прочности склеивания волокон профиля с основным стержнем позволяла сопротивляться действию перерезывающих усилий 
при выдергивании (рис. 2, а). При отношении 
l/d = 4÷5 наблюдался срез профилей композитной арматуры, что говорит об увеличении несущей способности бетонных консолей по от
ношению к прочности арматурных профилей 
(рис. 2, б). В образцах с отношением l/d ≥ 6 
обнаружен разрыв арматурного стержня, вызванный превышением максимально допустимого значения сопротивления выдергиванию 
над расчетным сопротивлением арматуры растяжению (рис. 2, в). Путем численного моделирования механизма сцепления было подтверждено наличие концентрации напряжений 
в области разрушения арматуры [6]. 

Рис. 2. Картина разрушения стеклопластиковой  
арматуры при отношении глубины заделки к диаметру 
арматуры: а) l/d = 3; б) l/d = 4÷5; в) l/d ≥ 6 

При выдергивании стальной арматуры из 
бетонного образца с отношением глубины заделки к диаметру арматурного стержня  
l/d = 3÷5 наблюдался срез бетонных консолей 
вследствие более высоких прочностных характеристик металла (рис. 3). При l/d ≥ 6 происходил разрыв стержня, так как площадь зоны 
контакта арматуры с бетоном была значительной. В этом случае накапливались нормальные 
напряжения, величина которых достигала предела текучести стали, что и приводило к ее разрушению. 

а)

б)

в)