Горный информационно-аналитический бюллетень (научно-технический журнал), 2003, № 8
Надежность металлоконструкций горного оборудования на Севере
Покупка
Тематика:
Горная промышленность. Металлургия
Издательство:
Горная книга
Год издания: 2003
Кол-во страниц: 31
Дополнительно
Вид издания:
Журнал
Артикул: 701917.0001.99
Доступ онлайн
В корзину
Представлены статьи, посвященные проблемам повреждений металлоконструкций, конструктивных и технологических причин разрушения деталей, влияния сварки на надежность металлоконструкций, повышения ресурса металлоконструкций, диагностики их нарушений в условиях пониженных температур Севера.
Для студентов, аспирантов и инженерно-технических работников предприятий.
Тематика:
ББК:
УДК:
ГРНТИ:
Скопировать запись
Фрагмент текстового слоя документа размещен для индексирующих роботов.
Для полноценной работы с документом, пожалуйста, перейдите в
ридер.
НААЕЖНОСТЬ МЕТАЛЛОКОНСТРУШИЙ ГОРНОГО ОБОРУАОВАНИЯ НА СЕВЕРЕ л ь с г в о МОСКОВСКОГО ГОСУМРСТВЕННОЮ ГОРНОГО УНИВЕРСИТЕТА 2 0 0 3
УДК 66.232.8.004.12+658.382(043.3) ББК 33.16 Н 17 Надежность металлоконструкций горного оборудования Н 17 на Севере: Сб. статей Горного информационно-аналитического бюллетеня. — 2003. — № 8. — 32 с. — М.: Издательство Московского государственного горного университета, 2003. Представлены статьи, посвященные проблемам повреждений металлоконструкций, конструктивных и технологических причин разрушения деталей, влияния сварки на надежность металлоконструкций, повышения ресурса металлоконструкций, диагностики их нарушений в условиях пониженных температур Севера. Для студентов, аспирантов и инженерно-технических работников предприятий. УДК 66.232.8.004.12+658.382(043.3) ББК 33.16 ISSN 0236-1493 © Издательство МГГУ, 2003 © Дизайн книги. Издательство МГГУ, 2003
© B.C. Квагинидзе, B.A. Козлов, A.A. Мансуров, H.H. Огородникова, 2003 УДК 66.232.8.004.12 + 658.382 (043.3) ОСНОВНЫЕ ВИДЫ ПОВРЕЖДЕНИЙ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ ЭКСКАВАТОРОВ НА ГОРНЫХ ПРЕДПРИЯТИЯХ СЕВЕРА При разработке одноковшовыми карьерными экскаваторами горных пород в металлоконструкциях экскаваторов возникают переменные напряжения широкого спектра частот (от десятых долей герца до десятков и сотен герц). Совмещение на графике относительной частоты хрупких разрушений узлов металлоконструкций экскаваторов по интервалам температур с кривыми распределения ударной вязкости сталей по температурам позволяет рассмотреть более подробно причины хрупких разрушений конструкций. В тех случаях, когда разрушения металлоконструкций происходят при высоком уровне гарантированной ударной вязкости стали, причины разрушений — в несовершенстве конструктивных форм узлов, наличии дополнительных концентраторов напряжений, нарушении технологии термической обработки металла, старении сталей и т.д. Результаты выполненного анализа повреждений металлоконструкций экскаваторов приведены в таблице. Анализ данных таблицы позволяет сделать следующие выводы. 1. Преобладающими видами повреждения являются хрупкое развитие усталостных трещин и хрупкое разрушение в местах конструктивных концентраторов напряжений. Наработка на отказ при этих видах повреждений снижается соответственно в 2,5 и 7,5 раз. 3
Основные виды повреждений металлоконструкций Вид повреждения Число отказов Закон распределения наработки на отказ Коэффициент вариации Средняя наработка на отказ, % Усталостное разрушение 15 Вейбулла 0,15 100 Хрупкое развитие усталостных трещин 34 Вейбулла 0,22 40 Хрупкое разрушение в местах конструктивных концентраторов напряжений 36 Нормальный 13 Хрупкое разрушение в местах сварки 15 Нормальный 0,38 5 2. Основой для разработки критериев предельных состояний несущих металлоконструкций одноковшовых карьерных экскаваторов, работающих в условиях Севера, является определение критической длины трещины, при которой с заданной вероятностью возможно ее хрупкое развитие с учетом действующих напряжений, трещиностойкости стали и температуры окружающего воздуха. На рис. 1— 6 приведены характерные места зарождения и развития хрупких трещин в металлоконструкциях экскаватора. Ковш экскаватора (рис. 1) состоит из корпуса, днища с механизмом открывания и торможения, подвески, зубьев, соединительных деталей. Корпус ковша сварной. Он состоит из передней и задней стенок, стыковые поверхности которых имеют шипы, воспринимающие боковые нагрузки, а также фронтальные усилия копания. Внутренние поверхности ковша имеют плавные радиусные переходы от боковых поверхностей к задней стенке. Передняя стенка состоит из двух частей: верхней — козырька и нижней — основания. Козырек и основание выполнены из износостойкой высокомарганцовистой стали 110Г13Л. Козырек в верхней части и основание в нижней части имеют сечения толщиной до 190 мм, образующие с верхним и нижним коробчатыми поясами задней стенки единые жесткости, способствующие восприятию двадцатикубовым ковшом значительных динамических усилий черпания. 4
Рис. 1. Наиболее характерные места (указаны стрелками) образования и развития трещин на ковше экскаватора Задняя стенка ковша изготавливается из низколегированной стали 10ХСНД. Наиболее вероятными местами образования трещин на ковше являются: боковые швы в корпусе передней стенки; основание передней стенки; места приварки подсоединительных проушин; швы по коробчатым поясам. Преждевременный выход из строя металлоконструкций из стали 10ХСНД происходит из-за ее высокой чувствительности к концентраторам напряжений и роста трещин при температурах ниже -30 °С, зарождающихся в дефектах, угловых швах, а также в зоне термического влияния. Исследования этой стали, проведенные Институтом физико-технических проблем Севера, показали, что у нее прочностные и пластические свойства при различных температурах испытаний укладываются в нормы, а результаты на ударный изгиб по величине ударной вязкости при низких температурах не соответствуют требованиям ГОСТ 19828—73. Так, по требованиям ГОСТ, ударная вязкость при температуре -40 °С должна быть в пределах 0,4 * 0,5 МДж/мм 2, а фактически она составляет 0,14 + 0,2 МДж/мм 2. При температуре -60 °С вместо 0,3 + 0,35 она равна 0,06 + 0,61 МДж/мм 2. Такие расхождения значений ударной вязкости для ответственных конструкций недопустимы. 5
Рукоять (рис. 2) представляет собой металлическую конструкцию, состоящую из двух балок сечением 500 х 1100 мм каждая, соединенных между собой в передней части поперечной сварки вставкой. Рукоять изготавливается из низколегированной стали 12ГН2МФАЮ. К нижним горизонтальным листам балок рукояти приварены цельнокованые рейки, изготавливаемые из стали 34ХН1М. Для обеспечения гарантированного контакта со стрелой и седловыми подшипниками боковые поверхности балок (приваренные накладные листы) обработаны. Наиболее вероятными местами образования трещин являются: боковые поверхности балок рукояти в местах стыка с усилением поперечной части рукояти на внутренних и на внешних листах; боковые поверхности поперечной части рукояти в местах стыка с переходами-усилениями к балкам рукояти; боковые поверхности, верхние и нижние листы поперечной части рукояти; места стыковки передних торцов зубчатых реек с соответствующими поверхностями нижних листов балок рукояти; швы приварки проушин крепления рукояти к ковшу; швы приварки средней части к продольным балкам; продольные швы приварки реек к балкам рукояти; стыковые швы части стрелы со средней частью. Исследования стали 12ГН2МФАЮ, из которой изготовлена рукоять, выполненные ИГД им. А.А. Скочинского, показали, что у нее недостаточная статическая и усталостная прочность, высокая чувствительность к концентраторам напряжений, предел текучести а т = 588 Н/мм 2 значительно ниже требуемого стт = 785 Н/мм 2, принятого для несущих металлоконструкций зарубежных экскаваторов (США, ФРГ, Япония). К недостаткам стали 12ГН2МФАЮ следует отнести дороговизну вследствие значительного содержания дефицитных элементов — никеля, молибдена и ванадия. Стрела (рис. 3) представляет собой металлическую конструкцию, изготовленную из низколегированной стали 10ХСНД, литые элементы — из стали 20ХГСФЛ. Нижняя часть стрелы имеет широко расставленные литые пяты, устанавливаемые в подпятниках поворотной платформы и зафиксированные осями. Наиболее вероятными местами образования трещин на стреле являются: нижние листы корпуса стрелы около головных блоков; нижние листы корпуса — выше пят стрелы; внешние боковые поверхности пят стрелы; швы 6
приварки опор головных блоков; поперечные швы по всей длине стрелы; стык на высокопрочных болтах кронштейнов под двигатели напора с корпусом стрелы. Ходовая тележка состоит из нижней рамы (рис. 4) — металлоконструкции, к которой с обеих сторон присоединены гусеничные рамы (рис. 5). Наиболее вероятными местами образования трещин на нижней раме являются: вертикальные Рис. 2. Наиболее характерные места (указаны стрелками) образования и развития трещин на рукояти экскаватора Рис. 3. Наиболее характерные места (указаны стрелками) образования и развития трещин на корпусе стрелы экскаватора 7
Рис. 4. Наиболее характерные места (указаны стрелками) образования и развития трещин на нижней раме Рис. 5. Наиболее характерные места (указаны стрелками) образования и развития трещин на гусеничной раме экскаватора листы нижней рамы, имеющие привалочные и опорные поверхности, смежные с соответствующими поверхностями гусеничных рам; нижние и верхние листы рамы; отверстия с отбортовкой в верхнем и нижнем листах, боковых листах, во внутренних диафрагмах; швы приварки кронштейна под центральную цапфу; сварные швы и основной металл передней стенки. Наиболее вероятными местами образования трещин 8
на гусеничной раме являются: кованые и листовые элементы, образующие верхние внутренние углы окон под балансиры натяжных колес; кованые и листовые элементы, образующие опоры осей и валов ведущих, опорных и зубчатых колес; стыковые швы вертикальных листов гусеничных рам; швы и основной металл картерной части. Стойка — металлоконструкция (рис. 6), изготовленная из легированной стали 10ХСНД и расположенная на поворотной платформе; канатной подвеской соединяется со стрелой. Наиболее вероятными местами трещин на стойке являются: швы приварки боковых элементов на верхних и нижних проушинах, стыковые швы; на передних стойках — швы приварки головной части стоек, продольные швы. Результаты анализа отказов основных узлов металлоконструкций экскаваторов, работающих в условиях разреза «Нерюнгринский», показывают, что причинами отказов могут быть: нарушение технической эксплуатации — обрушение забоя на рабочее оборудование; удары негабаритов по рабочему оборудованию; удары ковша по стенке забоя (совмещение копания и поворота); удары ковша по стреле и гусеницам (при неотрегулированной системе защиты стрелы и гусениц); экскавация негабаритов; падение ковша (при отказах системы динамического торможения механизма подъема в случае внезапного отключения электроэнергии) и др. Рис. 6. Наиболее характерные места (указаны стрелками) образования и развития трещин на стойке 9
На характер зарождения и развития хрупких трещин оказывают влияние: изменение площади сечения деталей, сварные швы, технологические отверстия, вызывающие резкие концентрации напряжений. Многие разрушения происходят при температурах -30 40 °С, при высоком уровне ударной вязкости сталей. Вместе с тем, совместное рассмотрение характера распределения уровня ударной вязкости стали и относительной частоты хрупких разрушений свидетельствует о ведущей роли конструктивных и технологических факторов в комплексе причин, влияющих на хрупкие разрушения. Очевидно, общим требованием к узлам металлоконструкций экскаваторов при работе в условиях низких температур, наряду с высоким уровнем ударной вязкости стали, должно быть равномерное распределение напряжений по сечению детали, для чего необходимо исключить внешние и внутренние концентраторы напряжений, места резкого перехода сечений, иметь однородную структуру металла и равномерное наложение сварных швов.
Доступ онлайн
В корзину